鍍鋅埋件配什麼錨栓

1. 玻璃幕牆後置埋件化學錨栓螺栓多少錢一個加後置埋件。一套多少錢

化學錨栓一般幕牆用的是M12價格在1.5元左右，後置埋板，100*200*8是5.5元，150*200*8是8.5元，200*250*8是14元，200*300*8是17元，一個埋板有4套化學錨栓

2. 誰知道預埋件 化學錨栓的詳細解釋

這是 預埋件的;

在建築工程施工中，預埋件可分為受力預埋件和構造預埋件兩種，通常由兩部分組成：一是埋設在砼中的錨筋，這種錨筋一般採用工級或Ⅱ級鋼筋，也可以用角鋼或其它型鋼。二是外露在砼表面的錨板，一般選用3號鋼板或角鋼等。
在一些預埋件受力較大的地方，常在錨筋末端焊接檔板，稱之為小錨板，目的是為了增強鋼筋的錨固性能。而對於有抗剪要求的預埋件，在錨板上需加焊抗剪鋼板，以滿足使用要求。
一、預埋件施工前的准備
l、預埋件施工工藝流程為：(1)鋼筋、鋼板下料加工；(2)焊接；(3)支模並安裝預埋件；(4)對照施工圖校對預埋件尺寸和位置；(5)澆築砼；(6)養護與拆模；(7)檢查預埋件施工質量(8)修補處理。
2、預埋件施工前，應首先了解其型式、位置和數量，然後按標准要求製作並固定預埋件。預埋件的原材料應確保合格，加工前必須檢查其合格證，進行必要的力學性能試驗及化學成分分析，同時觀感質量必須合格，表面無明顯銹蝕現象。鋼筋的調直下料以及鋼板的劃線切割，需根據圖紹尺寸認真實施。對於構造預埋件及有特殊要求的預埋件，應當注意錨筋的彎鉤長度、角度等規定。
3、預埋件焊接前，必須檢查鋼筋鋼板的品種是否符合設計要求及強制性標准規定，對不符合要求者，需查明原因，妥善解決。
4、對於焊條和焊劑型號的選定，需根據其使用要求和不同性能來進行，當採用壓力埋弧焊時，採用與主體金屬強度相適應的焊條；當採用手工焊時，應按強度低的主體金屬焊條型號。
5、預埋件的焊縫型式應由錨筋的尺寸確定，對直徑大於20mm的錨筋優先選用壓力埋弧焊，當施工條件受限時，也可用電弧焊，選擇適當的焊縫形式可以保證預埋件焊接質量。
二、預埋件的焊接方法
預埋件的焊接採用埋弧壓力焊時，焊接時引弧、維弧和頂壓等環節要密切配合，隨時清除電板鉗口的鐵銹和雜物，同時要及時修整電極槽口的形狀。如果發現鋼筋咬邊、氣孔、夾渣、鋼板焊穿、鋼板凹陷等質量問題時，需查明原因並及時清除焊接缺陷。當採用手工焊接時，貼角焊縫的高度要符合標准規定。當採用穿孔塞焊時，鋼板的孔洞應做成喇叭口，內口直徑應比鋼筋直徑大4mm，傾斜角一肌為45°，鋼筋端部伸進鋼板2mm左右，施焊時應特別注意嚴格控制電流量，防止燒傷鋼筋。
三、預埋件固定方法
預埋件位置固定是預埋件施工中的一個重要環節，預埋件所處的位置不同，其選用的有效固定方法也不同。
1、預埋件位於現澆砼上表面時，據預埋件尺寸和使用功能的不同，有如下幾種固定方式：
(1)平板型預埋件尺寸較小，可將預埋件直接綁扎在主筋上，但在澆築砼過程中，需隨時觀察其位置情況，以便出現問題後及時解決。
(2)角鋼預埋件也可以直接綁扎在主筋上，為了防止預埋件下的砼振搗不密實，應在固定前先在預埋件上鑽孔供砼施工時排氣。
(3)面積大的預埋件施工時，除用錨筋固定外，還要在其上部點焊適當規格角鋼，以防止預埋件位移，必要時在錨板上鑽孔排氣。對於特大預埋件，須在錨板上鑽振搗孔用來振實砼，但鑽孔的位置及大小不能影響錨板的正常使用。
2、當預埋件位於砼側面時，可選用下列方法：
(1)預埋件距砼表面淺且面積較小時，可利用螺栓緊固卡子使預埋件貼緊模板，成型後再拆除卡子。
(2)預埋件面積不大時，可用普通鐵釘或木螺絲將預先打孔的埋件固定在木模板上，當砼斷面較小時，可將預埋件的錨筋接長，綁扎固定。
(3)預埋件面積較大時，可在預埋件內側焊接螺帽，用螺栓穿過錨板和模板與螺帽連接並固定。
3、預埋件固定位置的要求預埋件不得與主筋相碰，且應設置在主筋內側；預埋件不應突出於砼
表面，也不應大於構件的外形尺寸；預埋件位置偏差應符合規定。
四、預埋件在砼施工中的保護
1、砼在澆築過程中，振動棒應避免與預埋件直接接觸，在預埋件附近，需小心謹慎，邊振搗邊觀察預埋件，及時校正預埋件位置。保證其不產生過大位移。
2、砼成型後，需加強砼養護，防止砼產生干縮變形引起預埋件內空鼓，同時，拆模要先拆周圍模板，放鬆螺栓等固定裝置，輕擊預埋件處模板，待松勁後拆除，以防拆除模板時因砼強度過低而破壞錨筋與砼之間的握裹力，從而確保預埋件施工質量。

3. 鋼結構預埋件施工方案

鋼結構預埋件施工方案是非常關鍵的，制定的時候就要詳細了解專業知識以及實際情況，每個細節都非常關鍵。中達咨詢就鋼結構預埋件施工方案和大家詳細說明一下。
預埋件施工方案
（一）概述預埋件包括鋼骨柱底埋件、裝飾柱埋件、橢球支座埋件、抗風柱埋件，埋件數量、種類眾多。但從總體形式來分，主要分為兩類：一為錨栓式埋件，二為錨筋式埋件。錨栓式埋件主要由錨栓和支承板組成，如鋼骨勁性柱底埋件。錨筋式埋件主要由錨筋和支承板組成，如裝飾柱埋件。
（二）施工總體程序為確保工程總體施工進度，鋼結構預埋件的埋設工作緊隨土建的鋼筋綁扎工作進行，既要確保預埋件的埋設不受土建鋼筋綁扎的影響，又要保證不延誤土建砼澆注的時間。
（三）施工工藝1、錨栓式埋件施工工藝（1）預埋件的測量放線和定位（本工程測量放線及軸線定位均由土建負責）由於擾坦本工程中鋼結構的施工控制軸線為圓線、放射線及縱橫軸線組成，御戚因此在離開軸線的其他定位點，採用了相對於圓線、放射線及縱橫軸線的相對尺寸給予確定平面位置。
在各埋件平面布置圖上，都給出了預埋件中心點或者與預埋件相關的控制點的尺寸，在預埋件測量放線過程中，利用已經測量完成的控制網測量成果，對施工圖中明確標明的坐標點進行放點。然後根據施工圖上表示的預埋件同控制點的相對關系，設置預埋件的位置。
對於勁性柱底埋件，埋件定位劃線工作應在鋼筋綁扎校正完之後進行。
具體操作時，首先對整個科技館測量控制網進行復測，並在現場監理工程師確認測量成果後開始布設鋼結構工程的二級測量控制網，測量控制網的布點可以與混凝土測量的二級控制網相統一。
對於鋼骨柱底埋件，首先根據鋼骨柱底埋件平面布置圖進行鋼骨柱底埋件中心點的測量定位，並將測量點的位置在現場標示出來。然後根據測量點和勁性柱定位軸線方向，在混凝土保護層表面，採用油漆點明顯標識確定每個錨栓垂直落點位置，並確保同一根勁性柱下的四個錨栓的連線交緩拆桐叉點與各根勁性柱的中心相重疊。
（2）錨栓就位錨栓就位應在鋼筋綁扎完成後進行。
施工時主要根據混凝土保護層上設置的定位點和劃線布置錨栓，由於每個埋件需要布置四隻錨栓，因此預埋時可製作鋼板套模，以確保四隻錨栓間的相對位置的准確性，待錨栓位置符合要求後應用鋼筋將其固定。四隻錨栓頂部設置對拉母線，母線交叉點通過重力鉛錘線與底板保護層上的定位點進行對照，並初步調整該組錨栓的位置。
對於錨栓未能直接落於保護層上的，必須在每組錨栓下設置支撐，以保證錨栓的頂部標高。
在設置支撐時，應當充分利用混凝土板鋼筋綁扎時所必須設置的支撐馬凳，當不能借用混凝土鋼筋的支撐馬凳時，應在錨栓下部設置支撐墊塊或和柱箍筋點焊連接。
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4. 化學錨栓和預埋件哪個抗拉拔好

預埋件好
錨栓是後錨固技術，預埋件使用效果比化學錨栓好。預埋件通過合成樹脂砂漿粘合錨桿和孔壁，使錨桿、錨固基礎與被錨固對象形成一個整體，從而達到固定構件或提者鉛高構件承載力的搭嫌滾效果。
受力預埋件屬於隱蔽工程，就是在結構澆注時安置的構配件，用於砌築上部結構時的搭接。化學螺栓由化學膠管、螺桿、墊圈及螺母組成。 螺桿知余、墊圈、螺母六角一般有鍍鋅鋼和不銹鋼兩種也可按要求熱鍍鋅。化學膠管或用塑料包裝的葯劑管含有反應樹脂、固化劑和石英顆粒。

5. 鋼結構預埋件怎麼安裝

在鋼結構工程中怎樣放置預埋件？
先做一個定位模具，把一組埋件定位好，再根據圖紙的定位和標高預埋，如果是錨栓最後還要根據實際安裝日期確定絲口部分要不要封膠帶，以防腐銹。
鋼結構的預埋件是怎麼做的，
預埋件一般是土建方在做！鋼構公司去配合看看位置對不 我說的是一般情況 有的業主比較二
鋼結構埋件如何裝在混凝土梁里
埋件都是有錨筋的，在梁鋼筋綁扎時，將埋件放置在鋼筋側，錨筋深入梁鋼筋籠內，埋件錨板位置同模板緊貼考慮，穗純兄然後安裝梁模板、澆築，拆模後，將錨板表麵灰漿清理後，埋件外露，下道鋼結構安裝工序時就可以與其正常連接使用了。
鋼結構中的預埋件套用什麼定額啊
GB-20010510

鋼結構的連廊，在預埋件的安裝上有沒有什麼要求？
圖紙要求的是在哪個地方預埋
鋼結構預埋件是按什麼規范驗收的？
鋼結構工程施工質量驗收規范GB50295-2001 10 基礎與支承面。

預埋件就是褲櫻預先安裝(埋藏)在隱蔽工程內的構件.就是在結構澆注時安置的猜襲構配件，用於砌築上部結構時的搭接。以利於外部工程設備基礎的安裝固定.預埋件大多由金屬製造，例如：鋼筋或者鑄鐵，也可用木頭，塑料等非金屬剛性材料。
鋼結構預埋件可以二次預埋嗎？
可以二次預埋，預埋的效果與一次到位是一樣的話，則可以分二次的。比較常見的做法是錨筋埋好，混凝土硬了再焊鋼板，鋼板下面再注漿，這樣埋件容易定位或更精準，大型的水利工程中的金屬埋件都是二次來埋設的，水利水工建設有規范來規定可以這樣做，但具體的做法由設計單位出具圖紙的。

工民建中，這類做法比較少，可能一時無法接受，要事先與監理業主設計溝通好。
鋼結構施工時預埋件忘記埋該怎麼處理?
你好，這個情況應該採用後補埋件。就是在混凝土外面放一塊鋼板，再採用化學錨栓將兩者連接。不建議採用膨脹螺栓。對於受力小的可以在一個對角線上可以採用膨脹螺栓，另一對角線仍需採用化學錨栓。板厚及化學錨栓需要結合節點反力核算。希望可以幫助你。
鋼結構預埋件
《混凝土結構設計規范》 GB 50010-2010 第9章第7節
鋼結構天橋橡膠支座怎麼安裝,有沒有預埋件
這要看圖紙怎麼設計的，一般鋼結構都會有

6. 幕牆支座預埋件漏埋而採用化學螺栓時,有什麼特殊要求

幕牆的後置埋件的固定，現在的規范要求一定要使用化學錨栓或植筋，不允許使用膨脹螺栓。
對於化學錨栓的使用，有以下要求：
1、錨栓的類型、規格信老、數量、布置和錨固深度必須符合設計和有關標准規定。
2、埋設錨栓的基體混凝土應滿足設計要求。如混凝土強度達不到設計要求，應報設計單位修改錨固參數。滑慶升風化混凝土、嚴重裂損混凝土、不密實混凝土、結構抹灰層、裝飾層等，均不得作為錨固基材。
3、混凝土表面應堅實、平整，不應有起砂、起殼、蜂窩、麻面等影響錨固承載力的缺陷。
4、錨栓不得布置在混凝土保護層中，錨固深度不得包括混凝土的飾面層或抹灰層。
5、錨栓不宜設置在鋼筋密集的區域（如承重梁的底部），應避開受力主鋼筋，鑽孔不得傷及鋼筋。對於廢孔，應用化學錨固膠或高強度的樹脂水泥砂漿填實。
6、對於膨脹型錨栓和擴孔型錨栓的錨孔，應用空壓機或手動氣筒吹凈孔內粉屑，孔道應基本乾燥；對於化學植筋的錨孔，應先用空壓機或手動氣筒吹凈孔內碎碴和粉塵，再用丙
酮擦拭孔道，並保持孔道乾燥。
7、不宜在與化學錨栓接觸的連接件上進行焊接操作。
8、碳素鋼錨栓應經過防腐處理。
9、每個連接節點不應少於2個錨栓。
10、錨栓直徑應通過承載力計算確定，並不應小於10mm。
11、錨栓的埋設應牢固、可靠，不得露套管。
12、化學錨栓植入錨孔後，應按廠方提供的養護條件，進行養護固化，固差圓化期間禁止擾動。
13、要經過拉拔試驗。

7. 幕牆後置埋板常用規格有哪些

一般來情況下是兩橫兩豎自，對角開設。

這個沒有硬性的要求，開四個橫孔也行，四個豎孔也可以，主要是看你的埋板用在什麼部位，怎麼用，埋板開設長圓孔的目的就是在埋板位置固定的情況下，四角的錨栓能避開梁內的鋼筋，只要滿足這個要求就行。

(7)鍍鋅埋件配什麼錨栓擴展閱讀：

檢驗標准：

後置埋件的力學性能檢測依據標准為《混凝土結構後錨固技術規程》（JGJ145-2013）、《建築裝飾裝修工程質量驗收規范》（GB50210—2001）引、《玻璃幕牆工程質量檢驗標准》（JGJ/T139—2001）、《金屬與石材幕牆工程技術規范》（JGJ/T133—2001）。

後置埋件的力學性能檢測，除滿足《預埋件、後置埋件、植筋等錨固性能檢驗實施細則》的規定外，尚應符合國家現行有關強制性標準的規定。

注意事項：

後置埋件的埋件鋼板的厚度及規格以及固定用的自切底錨栓，自擴底錨栓、特殊倒錐行錨栓或化學錨栓。

需經過計算確定，且後置鋼板需熱鍍鋅處理，化學錨栓或膨脹螺栓需現場進行拉撥試驗，達到且大於計算值方合格。化學錨栓的操作需按廠家的工藝要求嚴格操作，不允許孔內有灰塵，且打孔的深度及直徑都有相關的參數控制。

8. 建築幕牆埋件分類及設計施工要求

下面是中達咨詢給大家帶來關於建築幕牆埋件分類及設計施工要求的相關內容，以供參考。
建築幕牆依據不同的面板材料分為玻璃幕牆、金屬幕牆和石材幕牆三大類，無論哪類幕牆，其承載結構體系與建築主體結構的連接，通常都是通過預埋件或後加錨固件來實現的。幕牆除了承受自重荷載外，還要承受風力、地震等荷載的影響，因此預埋件與建築主體結構的連接是否可靠耐久，直接關繫到幕牆的結構安全與使用壽命。
一、埋設件的分類及構成
埋設件按其形成時序分為預埋件和後置埋件，其中預埋件分為爪式埋件和槽型埋件。
1.1預埋件
預埋件是預先安置(埋藏)在結構內的構件.即在結構澆注時留設在結構中的瞎凳由鋼板和錨固筋的構件。
1.1.1普通爪式埋件
錨筋,錨板通過焊接而成錨筋可製成直形、彎形、彎鉤型。
1.1.2埋板帶預留槽式埋件
此種埋件在普通爪式預埋件基礎上增加了預留槽，連接起來非常方便，及時在埋件位置誤差較大的情況下，也可像普通埋件一樣焊接處理，靈活性較大。
1.1.3爪形埋件(A～F為幾種常見類型，如圖所示)。
1.1.4槽型埋件
金屬槽可由鋼板折彎,鑄件,鍛件製成。錨筋與金屬槽可製成一體,或焊接而成。這種形式的預埋件具有體積小施工方便的優點，目前已經國產化，且已形成系列。施工中常用到槽型埋件長度為300mm，錨筋長度為100mm或60mm。
槽型埋件與平板預埋件的優缺點對比
槽型埋件為幕牆施工中常用的一種形式，由於其與平板式預埋件相磨亮旅比有較多的優點，因此槽型預埋件在幕牆工程中的應用逐漸增多。
槽型預埋件與平板預埋件比較的優點：
1、從生產加工角度比較
槽型預埋件加工工藝簡單，質量檢驗方便，一般加工一個槽型預埋件的功效是加工一個平板預埋件功效的3倍。
2、從經濟性角度比較
槽型預埋件價格便宜，節省工程造價。一個槽式埋件的重量約為2公斤左右，外加兩個T型螺栓，一套槽型埋件的價格大概為25元左右。而一個平板埋件的重量大約為6公斤左右，價格約為60元左右，槽型埋件的價格約為平板埋件的一半以上。
3.從施工的難易角度比較
槽型埋件體積小，施工非常方便。槽型預埋件的錨筋只有一排，而且槽型預埋件的槽鋼體積較小，鍵迅不容易與主體結構的鋼筋發生干涉，施工周期短，大大提高施工進度。而平板預埋件所佔的體積大，錨筋一般為兩排兩列布置，非常容易與主體結構的主筋發生干涉，由於施工工人不是非常清楚主筋的重要性，偶爾為了埋設平板預埋件而把主體結構的主筋鋸斷，這樣就會對建築埋下安全隱患。另外，由於槽型預埋件的體積小，當主體結構為一較薄的板式結構時，只能採用槽型預埋件而不能採用平板式預埋件。
4.從是否方便幕牆龍骨的安裝角度比較
槽型預埋件與幕牆龍骨的轉接件採用T型螺栓連接，現場不需要焊接，安裝非常方便。槽型預埋件是通過在其槽口內能夠自由水平滑動的T型螺栓與幕牆龍骨轉接件相連接，轉接件與T型螺栓連接處在豎直方向上開長型孔，轉接件與幕牆龍骨連接處在垂直於幕牆面方向上開長型孔，這樣就實現了幕牆龍骨安裝的三維調整，安裝十分方便。如圖所示。平板預埋件也能實現三維調整，但是調整完之後需要焊接來固定，一方面給現場施工增加了難度，另一方面也增大了發生火災的可能性。
槽型預埋件與平板預埋件相比的缺點：
槽型預埋件與平板預埋件相比，最為明顯的缺點就是槽型預埋件的承載能力要比平板預埋件小很多，槽型預埋件的抗拉承載力設計值為32KN，抗剪承載力設計值為23KN，而平板預埋件的抗拉承載力設計值為140KN，抗剪承載力設計值為55KN左右，因此，當幕牆的跨度較大時，或者幕牆面離結構面較遠時，槽式預埋件就不合適了，只能選擇平板預埋件。
1.2後補埋件
後補埋件即平板埋件，通過普通膨脹螺栓、化學錨栓或穿透螺栓（雙頭螺柱）以及焊接封閉鋼板等方式實現埋件的固定。
1.2.1後補埋件的幾種施工方法
①普通膨脹螺栓固定
②化學錨栓固定
③穿透螺栓（雙頭螺柱）固定
④包箍鋼板焊接（通常用於柱或梁）
⑤後補做土建結構同時埋設預埋式埋件。
⑥以上幾種形式的復合形式。
1.3埋件的埋設方式
埋件按其在主體結構上的位置劃分，可分為上埋式、側埋式和下埋式，其中下埋式受力較為不利，應謹慎使用。
後補式埋件只能通過膨脹螺栓和化學錨栓和主體結構進行連接。由於後補式埋件的安裝質量受現場施工的條件和人員的影響非常大，不容易控制，經常達不到設計指標，尤其是國家已明文規定受拉部位不允許使用膨脹螺栓，所以盡量不採用後補式埋件。
二、埋件設計
1.埋件與主體的連接強度直接決定了整個幕牆的安全，必須嚴格控制。在埋件設計時應注意以下幾點：
(1)預埋式埋件錨筋與埋板的尺寸和位置在設計時應嚴格依據《玻璃幕牆工程規范》(JGJ102-2003)及《混凝土結構設計規范》(GB50010-2002)進行設計。
(2)注意錨筋的長度不要超過結構尺寸（如梁厚度），避免錨筋露出結構外。
(3)爪形埋件中A、B兩型錨筋宜採用螺紋鋼。C、D型的錨筋在設計時應考慮錨筋間的干涉及錨筋在安裝時與結構配筋之間的干涉問題。E、F型埋件適合於需要進行防雷的部位。
(4)埋板的大小在設計時應考慮幕牆的結構形式的需要。
2.重視埋件的技術要求
（1）預埋件技術要求是建設方必須重視的幕牆專項設計內容，根據其受力情況（拉、剪、彎）計算確定錨板規格、錨筋直徑、長度以及焊縫厚度等，其中錨板的最小厚度和錨筋的間距，錨筋到錨板邊緣距離，預埋件其承載力以及連接件與主體結構的錨固承載力必須通過計算或實物試驗予以確認，符合規范要求，但是建設方常常對埋件專項設計不夠重視，甚至忽略規范要求，草草的安排土建施工預埋，這種缺乏科學的設計以及盲目預埋，既造成大量預埋件報費，又增加了幕牆安全隱患。
（2）後置埋件技術要求除考慮各類螺栓本身性能差異外，還要考慮基材性狀、錨固連接的受力性質、被連接結構的類型、胡無抗震設防要求等因素。膨脹型螺栓、擴孔型螺栓不得用於受拉和邊緣受剪（邊距C＜10hcf錨件有效錨固深度），拉剪復合受力的結構構件及生命線工程的非結構構件的後錨連接。化學植筋及螺桿，在滿足錨固深度的化學植筋和螺桿可應用於抗震設防烈度不大於8級的受拉、邊緣受剪、拉剪復合受力之的結構構件和非結構構件的後錨固連接等待。
3.埋設件的構造規定
舊規范JGJ102-96《玻璃幕牆工程技術規范》原樣照搬GBJ10-89《混凝土結構設計規范》。新規范JGJ102-2003關於預埋件設計較舊規范在適應幕牆行業荷載較小等特點方面有一定改進，如取消了錨板厚度與錨筋中心距之比≥1/8的規定；以及受拉錨筋長度降低到≥15d等。這些還是不能滿足在較小截面混凝土構件上設置埋設件的需要，工程上經常要面對監理按規范檢查錨筋長度不符合規范規定的尷尬。據了解，幕牆行業至今還沒有發生過因埋設件抗力不夠而導致幕牆損壞事故，這說明現行埋設件是安全的，同時也在某種程度上反映埋設件是保守的，尚有繼續改進的空間。
4.1錨筋截面積
新規范對錨筋最小截面積進行了規定，提供了錨筋最小截面積計算公式。根據本人經驗，由於作用於一般幕牆埋設件上的荷載較小，按構造確定的錨筋截面積均能滿足規范要求，故在一般情況下，無須進行錨筋截面積驗算。
4.2埋設件的材質
規范規定預埋件的錨板宜採用Q235級鋼。錨筋應採用HPB235，HRB335或HRB400級熱軋鋼筋，嚴禁採用冷加工鋼筋。根據幕牆設計情況，作如下說明：
（1）規范對錨板材質只要求採用Q235級鋼，並未明確規定A，B，C類中的哪一類。幕牆行業中流行一種就高不就底的傾向很不可取，只要能滿足使用要求，越經濟，越具有競爭力。
（2）錨筋可以採用常用的建築鋼筋之中的任意一種。採用HRB335級鋼筋作錨筋最合適。HPB235鋼筋為光面，端部必須做彎鉤，製作和安裝較變形鋼筋難。而HRB400鋼筋價格較貴，加工較難。
（3）鋼筋按製作方式可分為熱軋鋼筋，熱處理鋼筋和冷拉鋼筋。建築工程大量使用的HPB235鋼筋和HRB335鋼筋都是熱軋鋼筋。冷拉鋼筋亦稱冷加工鋼筋，通過冷拉工序，提高了材料的屈服極限，增加了強度，缺點是降低了塑性，材質變脆，冷彎性能差，不適宜作冷彎材料，所以，規范規定錨筋嚴禁採用冷加工鋼筋是正確的。熱軋鋼筋的冷加工，如冷彎，是允許的，並在施工中被大量應用。認為熱軋鋼筋不能進行冷加工，熱軋鋼筋錨筋不能彎折，是把冷加工鋼筋與鋼筋冷加工兩種不同概念混淆了。
4.3錨筋的錨固長度規范所說的錨筋的錨固長度是指充分利用錨筋的抗拉強度時允許採用的最小構造長度。
4.4錨板厚度錨板厚度應根據其受力情況通過計算確定。
計算簡圖為點支平面板，錨筋支點之間的距離是確定板厚的主要因素，《混凝土結構設計規范》規定錨板厚度與錨筋中心距之比≥1/8的原因就在於此。根據幕牆特點，新規范沒有採用這款規定，對錨板厚度限制較寬。當前設計錨板厚度較隨意，有的錨板面積較大厚度較小，有的錨板面積較小厚度卻較大。我認為，一般情況下幕牆4錨筋埋設件，錨板邊長＜250mm時，板厚8mm；250mm≤邊長＜350mm時，板厚10mm；邊長≥350mm時，板厚12mm為宜。
4.5錨筋錨板連接錨筋與錨板一般採用T型焊連接，當錨筋直徑大於20mm時，宜採用穿孔塞焊，焊縫等級為三級。不同強度鋼材連接時，採用強度較低鋼材所適應的焊條。工程上，採用E43X（0~5）型焊條，焊縫高度mm，可以滿足一般幕牆埋件焊接要求。
4.6埋件的質量標准
（1）預埋件的品種、類型、規格、尺寸、性能、板材的壁厚、表面處理應符合設計要求，且應有出廠合格證。
（2）預埋件的焊接處理，必須檢查鋼筋鋼板的品種是否符合設計要求及強制性標准規定，
（3）預埋件（平板、槽型）錨板採用Q235B級鋼，錨筋採用HRB335或HRB400級（帶肋）熱軋鋼筋。
（4）直錨筋與錨板採用T形焊，當錨筋直徑小於20mm，採用壓力弧焊；當錨筋直徑大於20mm，採用穿孔塞焊；不允許把錨筋彎成L形與錨板焊接。
（5）當預埋件表面採用熱浸鍍鋅防腐處理時，鋅膜厚度應大於45微米。
（6）預埋件製作時，錨板、錨筋及錨筋與錨板面垂直度等允許偏差應按規范控制，其中錨筋長度不允許負偏差。
三、建築幕牆預埋件施工要求
（一）標准JGJ102—2003第5.5條款相關規定要求：
1．主體結構或結構構件，應能夠承受幕牆傳遞的荷載和作用。連接件與主體結構的錨固承載力設計值應大於連接件本身的承載力設計值；
2．玻璃幕牆立柱與主體混凝土結構應通過預埋件連接,預埋件應在主體結構混凝土施工時埋入，預埋件位置准確；當沒有條件採用預埋件連接件時，應採用可靠的措施，並通過試驗確定其承載力。
3．由錨板和對稱配置的錨固鋼筋所組成的受力預埋件，可按照本規范附錄C的規定進行設計。
4．槽式預埋件的預埋鋼板及其它連接措施，應按照現行國家標准《鋼結構設計規范》GB50017的有關規定進行設計，並通過試驗確定其承載力。
5．玻璃幕牆構架與主體結構採用後加錨栓連接時,應符合下列規定：
（1）產品應有合格證；（有鋼材化學成分和力學性能試驗報告，有設計方法資料和出廠合格證）。
（2）碳素鋼錨栓需進行防腐處理；
（3）後加螺栓必須在現場進行單體拉拔試驗和節點(群體)拉拔試驗，試驗所加荷載應達荷載設計值的1.5倍而無明顯滑移，必要時應在檢測單位進行極限拉拔試驗。
（4）每個連接點後加螺栓不得少於2個，螺栓間距和螺栓到構件邊緣的距離不應小於70mm，宜設計成螺栓受剪的節點；
（5）螺栓直徑應通過承載力計算確定,並不得小於l0mm；
（6）不宜在與化學錨栓接觸的連接件上進行焊接操作；
（7）錨栓承載力設計值不應大於其極限承載力的50%。
6．幕牆與砌體結構連接時,宜在連接部位的主體結構上增設鋼筋混凝土或鋼結構梁、柱。相連接的主體結構混凝土強度等級不宜低於C30。幕牆不應連接在磚石砌體上，更不得與輕質牆連接。
（二）後錨固件的施工要求
後錨固件在建築幕牆施工中廣泛使用，特別在舊樓改建、擴建的幕牆工程大量，甚至全部使用後錨固件。幕牆工程中大量、甚至全部採用後錨固件，加上施工質量未能得到很好的控制，會給幕牆使用帶來安全隱患。
對於後錨固件的施工要求在規范《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145—2004，有明確的規定。
1.後錨固件有膨脹型螺栓、擴孔型螺栓、化學植筋及其它類型螺栓。
後錨固件使用時，除考慮各類螺栓本身性能差異外，尚要考慮基材性狀、錨固連接的受力性質、被連接結構的類型、胡無抗震設防要求等因素。
膨脹型螺栓、擴孔型螺栓不得用於受拉和邊緣受剪（邊距C＜10hcf錨件有效錨固深度），拉剪復合受力的結構構件及生命線工程的非結構構件的後錨連接。（建築非結構構件包括：圍護外牆、隔牆、幕牆、吊頂、廣告牌等）。
化學植筋及螺桿，在滿足錨固深度的化學植筋和螺桿可應用於抗震設防烈度不大於8級的受拉、邊緣受剪、拉剪復合受力之的結構構件和非結構構件的後錨固連接。
2.注意錨固栓的施工質量。對於錨固栓的施工，在標准《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145—2004中規定：
（1）錨固栓鑽孔要求：
B.鑽孔後用壓縮機或手動氣筒，清除孔內的粉塵和碎渣，再用丙酮擦拭孔道，並保持孔道乾燥。
（2）錨固栓最小有效錨固深度hmin：hmin/d=6，d為錨固栓直徑。
若採用d為12mm的錨固栓，其最小有效錨固深度應72mm。（設防烈度為7級，混凝土C30），有效錨固的深度應不包含牆面的抹灰層和裝飾層厚度。
（3）注意鑽孔最小邊距：膨脹螺栓Cmin≥12d，擴孔型錨栓Cmin≥10d，化學植筋Cmin≥5d。（d為螺栓外徑）。
（4）考慮到焊接高溫對化學錨固劑的不良影響，應採取有效的降溫措施。
四、預埋件的施工的質量問題
（一）設計計算問題
部分幕牆工程，特別是中小幕牆項目，對幕牆專業設計重視不夠，有的設計只有簡單的幾張設計圖紙，沒有預埋件的埋設位置圖，沒有結構力學計算書，有的雖有計算書，但沒有預埋件的計算，也未進行復核。
（二）平板預埋件的焊接質量
1.預埋件常見形式是由錨板上焊接錨筋所組成。（錨筋不得採用冷軋鋼筋，當錨筋直徑≥10mm時採用Ⅱ級變形鋼筋，包括月牙紋及螺紋鋼筋，見《鋼筋混凝土結構預埋件》JSJT-203）早期的做法是把鋼筋彎折後直接焊到錨板上，現在基本採用錨板上鑽孔後塞焊的方式,後者比較可靠。錨板與錨筋的焊接質量是預埋件的質量關鍵。要保證焊接質量，電焊操作工必須經培訓持證上崗。預埋件的驗收也是關鍵，不僅檢查外觀質量，防止出現虛焊、脫焊，還要按規定進行錨板與鋼筋的焊縫強度檢查。
2.預埋件埋設多數偏離設計位置，造成不能使用。
造成原因有：
（1）預埋件在土建施工時已埋設，後因幕牆設計分格的改變或變更造成不能使用。
（2）預埋件捆紮不牢，施工時混凝土澆灌、搗固時使預埋件位移、偏斜。
《玻璃幕牆工程技術規范》JGJ102—2003第10.2.3條款：玻璃幕牆與主體結構連接的預埋件，應在主體結構施工時按設計要求埋設，預埋件的位置偏差不應大於20mm。
3．後置錨固件施工質量問題
（1）輕質牆體上安裝後錨固件
有的工程樓層跨度較大，立柱的撓度計算或強度計算未能通過，因此有的設計人員則在上下層梁之間增加一個支點，如果這一支點是在鋼筋混凝土(或鋼結構)構造梁(柱)上是有效的。有的框架結構建築物其砌體通常都選用輕質填充牆，若把增加的支點放在輕質填充牆上，即使是採用鋼板加穿牆螺栓，也則無法起到有效的支承作用。所以規范規定：幕牆不應連接在磚石砌體上，更不得與輕質牆連接。
（2）錨固基體不實不可靠，如砼體基材強度不夠，邊距不夠，都會導致砼基材崩裂造成錨固失效。
（3）後置錨固件偏位。鑽孔經常遇到鋼筋時產生偏位和偏斜，還有孔洞粉屑碎渣清除不凈，造成錨固件使用時松動。
規范規定：後加螺栓必須在現場進行單體拉拔試驗和節點（群體）拉拔試驗，試驗所加荷載應達荷載設計值的1.5倍而無明顯滑移，必要時應在檢測單位進行極限拉拔試驗。試驗的結果應與設計計算進行校核，要求錨栓承載力設計值不應大於其極限承載力的50%。
4.化學錨栓質量不高
幕牆行業後置埋件普遍使用化學螺栓。九十年代化學螺栓產品從國外引進應用於建築工程上，近年來，國內眾多廠家紛紛跟進，大量生產，市場價格從十幾元到二三元都有，可謂是品牌雜多、魚目混珠、質量不一。化學螺栓的錨固膠起著粘結砼基材與錨筋的作用。目前市場上出現多種化學成份的化學錨固劑，比較常用的是改性環氧樹脂、乙烯丙烯酸樹脂和不飽和樹脂三類。錨固膠的物理化學性能直接影響錨固效果，除幾家進口知名品牌宣傳資料有錨固膠的耐久、耐溫、凍融性等測試指標，大部分廠家產品介紹只有抗酸鹼、抗熱防火、溫度敏感度低等模糊宣示。
盡管現場拉撥力測試滿足設計要求，但由於由於錨固膠的耐久性目前只有通過實驗室預測，而且電焊高溫對錨固劑的影響，無人說得清楚，難怪業內人士對錨固膠的耐久性提出質疑，對某些低廉的產品大量使用表示擔憂。
後置埋件不銹鋼螺栓應提供合格證、材質力學性能報告並進行力學性能復驗。
在全國建築工程裝飾獎（建築幕牆類）復查中，發現受檢的部分工程後置錨固件的施工和現場抗拉拔力測試還存在問題。
(1)有的工程沒有預埋件，採用多種規格的化學螺栓作為處理後置預理。在可觀察到的部位，螺栓的外露長度不一，有的明顯感到螺栓與砼基體的有效接觸長度不夠。
在舊樓改造時，牆面存在粉刷層（正常情況下為20mm）螺栓埋設有效深度還應考慮粉刷層厚度。如有一舊樓改造工程，原牆面是貼面磚，為補償結構構造的不垂直，採用增加牆麵粉刷層厚度方法，使其厚度最大可到7—10mm，如果此工程採用化學螺栓作為後置埋件應非常謹慎，應採用穿牆螺桿加錨板或採用其它可靠的連接方法。
(2)有的工程僅在試驗室用試塊上進行拉撥力檢測，沒有進行現場拉撥力檢測，或僅進行其中1-2種螺栓檢測，如某一工程使用4種不同規格化學螺栓，而只有2種規格的螺栓進行檢測。
(3)螺栓現場拉撥力檢測數量不夠，有的工程僅進行一組（3件）象徵性的檢測。
按規定螺栓現場拉撥力檢測應在同型號、同規格、基本相同的部位組成一個檢驗批，抽批數量按每批螺栓總數的1‰，且每批不少於3個。
(4)對檢測結果沒有與設計計算進行校核。確保錨栓承載力設計值不應大於其極限承載力的50%。
5.槽形預埋件問題
槽型預埋件具有調節性好、連接靈活、無須焊接和易於埋優點，已廣泛的建築幕牆工程上使用，但槽型預埋件與其它預埋件一樣，埋設時也容易偏移、傾斜和進入結構牆體內等故障。
五、出現偏離的預埋件的處理意見
1．平板預埋件位置偏離設計位置
出現預埋件偏離時，可以加大（或加長）預埋錨板方法補救。加長錨板後使用化螺栓固定。
2．預埋件出現偏斜
出現偏斜時，可以變動轉接件角度，以適應轉接件埋設產生的偏斜，也可根據用新的錨板代替。
3．預埋錨板下面出現空洞
預埋件下面出現空洞時應該充填水泥沙漿填實。
埋件雖然占幕牆投資的比例不大，但作用至關重要，它是幕牆構件存在的根基，是與主體結構連接的橋梁，是工程安全的關鍵，它在整個幕牆工程環節中節點性很強，由於'缺少經驗'、'設計滯後'、'審核不力'等各種原因，常常會出現幕牆招標滯後於主體施工招標的現象，以致於土建已經開工，幕牆設計還不明確，錯過了預埋件與主體結構同步施工的關鍵節點，倉促委託土建按建築設計的粗略幕牆分格預埋，又出現了埋件位置偏差過大，浪費嚴重的現象。有的主體已經封頂，幕牆施工才剛開始，不得不全部採用後置埋件，既成倍的增加工程造價，又出現了結構破壞、質量不穩等系列問題。
因此，把握幕牆工程節點規律，科學的選擇幕牆埋件，不僅關繫到建築工程的投資造價，也關繫到幕牆工程的後期施工與質量安全。
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9. 預埋件後置錨栓計算在埋件內嗎

後置埋件及化學螺栓計算

一、設計說明

與本部分預埋件對應的主體結構採用混凝土強度等級為C30。在工程中盡量採用預埋件，但當實際工程中需要採用後置埋件，需對後置埋件進行補埋計算。本部分後置埋件由4-M12×110mm膨脹、擴孔錨栓，250×200×10mm鍍鋅鋼板組成，形式如下：

埋件示意圖

當前計算錨栓類型：後擴底機械錨栓；

錨栓材料類型：A2-70；

螺栓行數：2排；

螺栓列數：2列；

最外排螺栓間距：H=100mm；

最外列螺栓間距：B=130mm；

螺栓公稱直徑：12mm；

錨栓底板孔徑：13mm；

錨栓處混凝土開孔直徑：14mm；

錨栓有效錨固深度：110mm；

錨栓底部混凝土級別：C30；

二、荷載計算

Vx：水平方軸剪力；

Vy：垂直方軸剪力；

N：軸向拉力；

Dx：水平方軸剪力作用點到埋件距離，取100 mm；

Dy：垂直方軸剪力作用點到埋件距離，取200 mm；

Mx：繞x軸彎矩；

My：繞y軸彎矩；

T：扭矩設計值T=500000 N·mm；

Vx =2000 N

Vy=4000 N

N=6000 N

Mx1=300000 N·mm

Mx2= VyDx=4000×100=400000 N·mm

Mx=Mx1+Mx2=700000 N·mm

My= 250000 N·mm

My2= VxDy=2000×200=400000 N·mm

My=My1+My2=650000 N·mm

三、錨栓受拉承載力計算

(一)、單個錨栓最大拉力計算

1、在軸心拉力作用下，群錨各錨栓所承受的拉力設計值：

N_{sd}=k_{1}N/n
N
sd
​
=k
1
​
N/n
；(依據《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145-2013 第5.2.1條)

式中，
N_{sd}
N
sd
​

：錨栓所承受的拉力設計值；

N
N
：總拉力設計值；

n
n
：群錨錨栓個數；

k_{1}
k
1
​

：錨栓受力不均勻系數，取1.1。

2、在拉力和繞y軸彎矩共同作用下，錨栓群有兩種可能的受力形式，具體如下所示；(依據《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145-2013 第5.2.2條)

假定錨栓群繞自身的中心進行轉動，經過分析得悉鬧到錨栓群形心坐標為(125，100)，各錨栓到錨栓形心點的x向距離平方之和為：∑x2=4×652=16900 mm2；

x坐標最高的錨栓為4號錨栓，該點的x坐標為190，該點到形心點的x軸距離為：x1= 190-125=65mm；

x坐標最低的錨栓為1號錨栓，該點的x坐標為60，該點到形心點的x軸距離為：x2= 60-125=-65mm；

錨栓群的最大和最小受力分別為：

由於Nmin<0，說明連接下部受壓，在彎矩作用下構件繞最左排錨栓轉動，此時，分析計算得到各錨栓到左排錨栓的x軸距離平方之和為：∑xd2=33800 mm2；

最右錨栓點到最左錨栓點的x軸距離為：xd=190-60=130 mm；

Ly：軸力N作用點至受壓一側最外棑錨栓的垂直距離，取65 mm；

那麼，錨栓所型凳受最大拉力實際為：

綜上，錨栓群在拉力和垂直彎矩共同作用下，錨栓的最大拉力設計值為4000 N。

3、在拉力和繞x軸彎矩共同作用下，錨栓群有兩種可能的受力形式，具體如下所示；(依據《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145-2013 第5.2.2條)

假定錨栓群繞自身的中心進行轉動，各錨栓到錨栓形心點的y向距離平方之和為：∑y2=4×502=10000 mm2；

y坐標最高的錨栓為4號錨栓，該點的y坐標為150，該點到睜租罩形心點的y軸距離為：y1= 150-100 = 50mm；

y坐標最低的錨栓為1號錨栓，該點的y坐標為50，該點到形心點的y軸距離為：y2= 50-100 = -50mm；

錨栓群的最大和最小受力分別為：

由於Nhmin<0，說明連接下部受壓，在彎矩作用下構件繞最下排錨栓轉動，此時，分析計算得到各錨栓到下排錨栓的y軸距離平方之和為：∑yd2=20000；

最上錨栓點到最下錨栓點的y軸距離為：yd= 150-50 = 100mm；

Lx：軸力N作用點至受壓一側最外棑錨栓的垂直距離，取50mm；

因此，錨栓所受最大拉力實際為：

綜上，錨栓群在拉力和水平彎矩共同作用下，錨栓的最大拉力設計值為5000 N。

(二)、錨栓受拉區總拉力計算

計算依據：
N_{sd}^{g}=\sum{N_{si}}
N
sd
g
​
=∑N
si
​

，
N_{si}=N_{d}^{h}y_{i}^{/}/y_{1}^{/}
N
si
​
=N
d
h
​
y
i
/
​
/y
1
/
​

；(依據《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145-2013 第5.2.3條)

式中，
N_{sd}^{g}
N
sd
g
​

：錨栓受拉區總拉力設計值；

N_{si}
N
si
​

：錨栓中受拉錨栓i的拉力設計值；

N_{sd}^{h}
N
sd
h
​

：錨栓中最大錨栓的拉力設計值；

y_{1}^{/}
y
1
/
​

：錨栓1至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；

y_{i}^{/}
y
i
/
​

：錨栓i至受壓一側最外排錨栓的垂直距離。

N_{sd}^{g}=\sum{N_{si}}
N
sd
g
​
=∑N
si
​

，
N_{si}=N_{d}^{h}y_{i}^{/}/y_{1}^{/}
N
si
​
=N
d
h
​
y
i
/
​
/y
1
/
​

四、混凝土錐體受拉承載力計算

計算依據：
N_{Rd,c}=N_{Rk,c}/γ_{Rc,N}
N
Rd,c
​
=N
Rk,c
​
/γ
Rc,N
​

，
N_{Rk,c}=N_{Rk,c}^{0}\frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^{0}}ψ_{s,N}ψ_{re,N}ψ_{ec,N}
N
Rk,c
​
=N
Rk,c
0
​

A
c,N
0
​

A
c,N
​

​
ψ
s,N
​
ψ
re,N
​
ψ
ec,N
​

；(依據《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145-2013 第6.1.3條)

對於開裂混凝土：
N_{_{Rd,c}}^{0}=7.0\sqrt{f_{cu,k}}h_{ef}^{1.5}
N
Rd,c
​

0
​
=7.0
f
cu,k
​

​
h
ef
1.5
​

；

對於不開裂混凝土：
N_{_{Rd,c}}^{0}=9.8\sqrt{f_{cu,k}}h_{ef}^{1.5}
N
Rd,c
​

0
​
=9.8
f
cu,k
​

​
h
ef
1.5
​

式中，
N_{Rk,c}
N
Rk,c
​

：混凝土錐體破壞受拉承載力標准值；

N_{Rk,c}^{0}
N
Rk,c
0
​

：單根錨栓受拉時，混凝土理想錐體破壞受拉承載力標准值；

γ_{Rc,N}
γ
Rc,N
​

：混凝土錐體破壞受拉承載力分項系數，根據《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145-2013 第條，取3.0；

f_{cu,k}
f
cu,k
​

：混凝土立方體抗壓強度標准值。當
f_{cu,k}
f
cu,k
​

不小於45 N/mm2且不大於60 N/mm2時，應乘以降低系數0.95；

h_{ef}
h
ef
​

：錨栓有效錨固深度。對於膨脹型螺栓及擴底型錨栓，為膨脹錐體與孔壁最大擠壓點的深度；

A_{c,N}^{0}
A
c,N
0
​

：根錨栓受拉且無間距、邊距影響時，混凝土理想錐體破壞投影面面積；

A_{c,N}^{}
A
c,N
​

：單根錨栓或群錨受拉時，混凝土實際錐體破壞投影面面積；

ψ_{s,N}
ψ
s,N
​

：邊距c對受拉承載力的影響系數；

ψ_{re,N}
ψ
re,N
​

：表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的影響系數；

ψ_{ec,N}
ψ
ec,N
​

：荷載偏心eN對受拉承載力的影響系數。

另外，根據《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145-2013 第6.1.9條規定：群栓有三個及以上邊緣且錨栓的最大邊距
c_{\max }
c
max
​

不大於
c_{cr,N}
c
cr,N
​

(見下圖)，計算混凝土錐體受拉破壞的受拉承載力設計值
N_{Rd,c}
N
Rd,c
​

時，應取
h_{_{ef}}^{/}
h
ef
​

/
​

代替
h_{ef}
h
ef
​

、
s_{cr,N}^{/}
s
cr,N
/
​

代替
s_{cr,N}
s
cr,N
​

、
c_{cr,N}^{/}
c
cr,N
/
​

代替
c_{cr,N}
c
cr,N
​

用於計算
N_{Rk,c}^{0}
N
Rk,c
0
​

、
A_{c,N}^{0}
A
c,N
0
​

、
A_{c,N}^{}
A
c,N
​

、
ψ_{s,N}
ψ
s,N
​

及
ψ_{ec,N}
ψ
ec,N
​

。

1、
A_{c,N}^{0}
A
c,N
0
​

計算過程：(依據《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145-2013 第6.1.4條)

計算公式：
A_{c,N}^{0}=s_{cr,N}^{2}
A
c,N
0
​
=s
cr,N
2
​

式中，
s_{cr,N}^{2}
s
cr,N
2
​

：混凝土錐體破壞且無間距效應和邊緣效應情況下，每根錨栓達到受拉承載力標准值的臨界間距，應取為
3h_{ef}
3h
ef
​

。

2、
A_{c,N}^{}
A
c,N
​

計算過程：(依據《混凝土結構後錨固技術規程》JGJ145-2013 第6.1.5條)

(1)、單根錨栓，靠近構件邊緣布置，且c1不大於
c_{cr,N}
c
cr,N
​

時(下左圖)：

計算公式：
A_{c,N}=(c_{1}+0.5s_{cr,N})s_{cr,N}
A
c,N
​
=(c
1
​
+0.5s
cr,N
​
)s
cr,N
​

(2)、雙栓，垂直於構件邊緣布置，且c1不大於
c_{cr,N}
c
cr,N
​

，s1不大於
s_{cr,N}
s
cr,N
​

時(上右圖)：

計算公式：
A_{c,N}=(c_{1}+s_{1}+0.5s_{cr,N})s_{cr,N}
A
c,N
​
=(c
1
​
+s
1
​
+0.5s
cr,N
​
)s
cr,N
​

(3)、雙栓，平行於構件邊緣布置，且c2不大於
c_{cr,N}
c
cr,N
​

，s1不大於
s_{cr,N}
s
cr,N
​

時(下左圖)：

計算公式：
A_{c,N}=(c_{2}+0.5s_{cr,N})(s_{1}+s_{cr,N})
A
c,N
​
=(c
2
​
+0.5s
cr,N
​
)(s
1
​
+s
cr,N
​
)

(4)、四栓，位於構件角部，且c1不大於
c_{cr,N}
c
cr,N
​

，c2不大於
c_{cr,N}
c
cr,N
​

，s1不大於
s_{cr,N}
s
cr,N
​

，s2不大於
s_{cr,N}
s
cr,N
​

時（下右圖）

計算公式：
A_{c,N}=(c_{1}+s_{1}+0.5s_{cr,N})(c_{2}+s_{2}+0.5s_{cr,N})
A
c,N
​
=(c
1
​
+s
1
​
+0.5s
cr,N
​
)(c
2
​
+s
2
​
+0.5s
cr,N
​
)

式中，

10. 埋件大樣的中鋼板尺寸，化學錨栓，開孔位置是怎樣確定的

後置埋件的埋件鋼板的厚度及規格以及固定用的自切底錨栓，自擴底錨栓、特殊倒錐行錨栓或化學錨栓。需經過計算確定，且後置鋼板需熱鍍鋅處理，化學錨栓或膨脹螺栓需現場進行拉撥試驗，達到且大於計算值方合格。