① K-TIG焊接技術是什麼
「2019』中國焊接產業論壇——高效焊接技術及應用」於2019 年6月22-24 日在上海召開。本次會議由中國焊接協會主辦，中國機械工程學會為指導單位，美國焊接學會、新加坡焊接學會、中國電器工業協會電焊機分會、北京工業大學和上海交通大學協辦，中國焊接協會焊接設備分會承辦，上海庫茂機器人有限公司和深圳市麥格米特焊接技術有限公司為支持單位，《焊接》、《電焊機》、《金屬加工》、《焊接技術》、《CHINA WELDING》、《機器人技術與應用》、《機械製造文摘——焊接分冊》為宣傳媒體。
大會現場
大會組委會榮譽主席、中國機械工程學會監事長宋天虎先生；美國焊接學會亞太區總經理溫惠娟女士；大會副主席/新加坡焊接學會副理事長孫政先生、中國焊接協會副會長/中國石油天然氣管道科學研究院黨委書記王魯君先生、中國焊接協會副會長/天津世紀五礦貿易公司董事長馮美娟女士、中國焊接協會副會長/北京工業大學機電學院智能成型裝備與系統研究所所長盧振洋教授、中國焊接協會副會長/太原重工股份有限公司總工程師陳清陽先生、中國焊接協會副會長/江蘇博大數控成套設備有限公司謝偉新董事長、中國焊接協會副會長兼秘書長/哈爾濱焊接研究院有限公司總經理李連勝先生；大會執行委員會副主席/中國焊接協會副秘書長吳九澎先生、中國焊接協會教育與培訓委員會副理事長兼秘書長陳樹君先生；中國焊接協會焊接設備分會副秘書長/國家電焊機檢測中心主任楊慶軒、中國焊接協會焊接設備分會副秘書長劉斌先生、上海庫茂機器人焊接有限公司董事長俞俊承先生、深圳市麥格米特焊接技術有限公司產品總監何志軍先生。來自國內外焊接高校、研究院所、焊接企業和製造企業的焊接專家、工程技術人員、行業領導和企業家等280多位代表參加會議。
大會現場
中國焊接協會副會長柳錚先生主持了大會開幕式並進行嘉賓介紹，他代表論壇組委會向各位的到來表示熱烈的歡迎和衷心的感謝。中國機械工程學會監事長宋天虎先生作了主題為「走向焊接製造高質量發展的新時代」報告，前瞻性的指導和介紹焊接行業的發展趨勢由「製造大國」向「製造強國」轉型的，要充分認識製造業核心競爭力的重要性；全面開展質量提升行動，推進與國際先進水平對標達標，弘揚「工匠精神」，來一場中國製造的品質革命。以高標准促進高質量，是以質量變革為核心，一是著力提升要素投入質量；二是全面提升產品供給質量；三是穩步提高產業發展質量，從而促進我國包括焊接在內的製造業邁向全球價值鏈的中高端。讓中國的產品成為世界的品牌。
中國機械工程學會監事長宋天虎先生
中國焊接協會副會長兼秘書長李連勝先生代表論壇主辦單位致歡迎詞。
中國焊接協會副會長兼秘書長李連勝先生
美國焊接學會亞洲區總經理溫惠娟女士
2019』中國焊接產業論壇圍繞「高效焊接技術及應用」這一主題，匯集了14 篇專題報告，國內外專家學者共同研討，展開討論、交流，協同推進焊接技術的研究、應用和發展，引導行業合理應用和推廣的焊接技術。中國焊接協會副會長李連勝、盧振洋、柳錚、陳清陽等人聯合主持了專題技術報告。
中國焊接協會副會長柳錚先生
中國焊接協會副會長盧振洋
中國焊接協會副會長陳清陽
南京理工大學王克鴻教授主要對「數字化焊接車間系統技術及應用」進行講解。結合船舶鈦合金構件製造、兵器超高強鋼焊裝、航發典型構件焊裝數字化車間和智能化單元的實際應用，分析介紹了典型焊裝車間的技術現狀，提出了焊裝車間數字化理念，介紹了典型高效低耗焊接工藝與智能化單元裝備技術及應用情況。
廣東省焊接技術研究所張宇鵬主任對「中大厚度鈦合金高效焊接技術發展現狀」進行了介紹。小型精密鈦合金件的焊接製造技術日益成熟，激光、TIG、等離子、電子束等焊接工藝均有應用，為進一步提升效率，人們也在嘗試用K-TIG、激光窄間隙、潛弧焊、激光和等離子復合焊接、葯芯焊絲等新技術焊接鈦合金。析鈦合金高效焊接技術發展趨勢和應用前景。
上海交通大學華學明教授對「智能化焊接技術的現狀與發展趨勢」進行了講解。報告主要介紹先進焊接新方法的發展及在工業應用中的狀況、基於物聯網的焊接裝備及焊接過程監控平台構建及應用案例、機器視覺技術在焊接技術研究中的應用狀況、機器人智能焊接技術、人工智慧在焊接中的應用前景等內容。
北京賓士汽車張霆經理對「輕量化車身連接技術在生產領域中的應用」介紹整車生產企業在輕量化車身製造過程中應用的各類連接技術及質量控制方法等內容。連接技術將涉及傳統電阻點焊、氣體保護焊、激光焊接等熱連接技術，以及粘接、鉚接、射釘連接等冷連接技術。
哈爾濱威德焊接自動化系統工程有限公司張焱副總經理作了「基於視覺規劃的全自動管子管板高效焊接技術」報告。針對大型管板換熱器的結構特點，通過自主研發的軟體讀取管孔CAD圖紙坐標，通過建立管板實際位置數模方程，計算出管板每個孔的理論空間位置，軟體通過原點孔識別和理論空間位置的比對，規劃出檢測系統空間行走軌跡，開發高精度管孔坐標識別方法，識別出管孔空間實際位置，繼而完成管子管板接頭的全自動焊接過程。
中聯重科股份有限公司中央研究院技術中心主任王霄騰作了「Tri-Arc雙絲高效焊接方法在實腹式高強鋼結構中的應用」的報告。Tri-Arc雙絲電弧焊是一種新型的低焊接熱輸入的高效電弧焊接方法，針對Tri-Arc雙絲電弧焊接方法在實腹式高強鋼結構的應用，對不同參數組合下的焊接熱輸入、焊接變形、焊接應力的變化規律進行了研究探討。
南通中遠海運川崎船舶工程有限公司製造本部許迎春副本部長作了「高效焊接技術在造船領域的應用」報告。主要介紹了國內外各種高效焊接技術、焊接裝備在造船各個階段的使用狀況。
OTC日本 FA機器人事業部技術部楠本太郎先生作了「機器人高效高品質焊接技術的開發」報告。為了能夠對應焊接機器人生產線的高使用率生產，Synchro Feed超低飛濺焊接系統實現了300A電流的100%使用率。介紹性能進一步優化，實現最大使用電流400A的Synchro feed 新焊接系統及技術。
松下焊接（唐山）技術應用中心翁濤主任作了「高密度主動送絲技術及其應用」報告。針對松下智能電源融合型Super Active TAWERS焊接機器人，介紹一種SAWP（主動送絲控制）技術，它使用推拉絲焊槍，採用高精度大功率伺服電機，通過專利焊接波形和主動送絲控制相結合，實現和短路頻率相匹配的焊絲回抽，抽拉絲頻率最高可達到180次/秒，從而進一步壓縮弧長，抑制熔池振盪，並可在全電流段大幅度降低焊接飛濺的同時，實現高速高效焊接，配合HBC熱平衡控制焊接工法，有效控制了焊接熱輸入量的分配，細化晶粒，提升焊縫綜合力學性能，尤其適用於薄板高速焊接，廣泛應用於汽車零部件、五金鈑金等行業。
機器人在線互聯網事業部姚金總監作了「焊接行業的互聯網開show」報告。對B2B平台角度，用數字和用戶行為鏈來看焊接行業。
深圳市麥格米特焊接技術有限公司何志軍總監作了「基於高頻軟體焊接波形調制的智能弧焊電源的研究與設計」的報告
艾美特焊接自動化技術（北京）有限公司楊旭東執行董事作了「艾美特高效率高質量自動化焊接技術及其智能化」報告。艾美特焊接自動化技術（北京）有限公司分享了十多年來研發並成功應用的多絲共熔池埋弧焊接、多細絲堆焊、熱絲TIG焊接、變極性等離子焊接等高效高質量焊接技術，以及它們的自動化、信息化和智能化解決方案。
Fronius（伏能士）研發部專家Dr.Stephan SCHARTNER作了「新型電弧控制系統對GMAW雙絲焊的影響」報告。Fronius 在TPS/i系列的開發過程中取得技術新突破，推出全新TPS/i TWIN Push 焊接系統。就高性能雙絲焊接TPS/i TWIN的簡單分類， PMC的功能及其他新功能進行簡單介紹。
武漢翔明科技有限公司王春明總經理對「淺談激光清洗與焊接技術的結合」進行了分享。為了保證焊接質量，完備的焊接過程通常需要嚴格的焊前和焊後清理，焊前清理通常包括除油、除銹和除氧化膜，焊後清理主要指去除氧化色和黑灰。武漢翔明激光通過與航天、汽車等領域的合作，已成功將激光清洗技術用於焊前焊後處理，取得了良好技術和經濟效益。
大會現場
2019年6月24日，中國焊接協會焊接機器人（上海）技術推廣中心揭幕儀式在「機器人在線」產業園舉行。出席揭幕儀式的行業專家和企業代表們參觀了「機器人在線」產業園。
本屆論壇在上海庫茂機器人有限公司和深圳市麥格米特焊接技術有限公司為支持單位以及與會代表的共同努力下，取得了圓滿成功。
② 堆焊隔離層的應用是什麼，如何實現堆焊隔離層焊縫。
堆焊隔離層主要是把重要堆焊層與母材金屬隔開，特別是在堆焊層直接焊接在母材上容易脫落時使用，一般是使用第三種成分的，但是與堆焊層和母材都能良好融合的金屬焊材，在堆焊的工件表面先焊接一層，然後在這個基礎上再堆焊所需要的金屬。
堆焊作為材料表面改性的一種經濟而快速的工藝方法，越來越廣泛地應用於各個工業部門零件的製造修復中。為了最有效地發揮堆焊層的作用，希望採用的堆焊方法有較小的母材稀釋、較高的熔敷速度和優良的堆焊層性能，即優質、高效、低稀釋率的堆焊技術。
http://ke..com/link?url=tyw1ofh9NQK9sjrbbGXa_SGtBy7P3aSsh8OVbGXq-DRafb-_U2F_
③ 焊接項目：SMAW-Fe II-6G(K)-3/60-Fef3j和GTAW-Fe II-6G-2/60-FefS-02/11/12
SMAW-Fe II-6G(K)-3/60-Fef3j
SMAW焊條電弧焊
II-----------II類鋼
6G（K）------------45度管、管 （帶墊板）
3/60----3mm厚度直徑60
FeF3J應為低氫型、鹼性焊條
GTAW-Fe II-6G-2/60-FefS-02/11/12
手工鎢極氬弧焊、低合金鋼、45度管-管、厚度2mm、直徑60、實心焊絲。
焊接方法代號—材料類別—試件型式—試件厚度—管外徑—焊條類型
□□□□/□□□
※焊機操作工代號僅有三項：方法、試件形式、焊接要素代號
表1焊接方法代號
焊接方法 代號
焊條電弧焊 SMAW
氣焊 OFW
鎢極氣體保護焊 GTAW
熔化極氣體保護焊 GMAW
埋弧焊 SAW
電渣焊 ESW
摩擦焊 FRW
螺柱焊 SW
表2鋼號分類及代號
類別 代號 典型鋼號示例
碳
素
鋼 I Q195
Q215
Q235 10
15
20
25
20R
20g
20G
22g HP245
HP265
L175
L210
S205
低
合
金
鋼 II HP295
HP325
HP345
HP365 L245
L290
L320
L360
L415
L450
L485
L555
S240
S290
S315
S360
S385
S415
S450
S480 12Mng
16Mn
16Mng
16MnR
15MnNIR
15MnV
15MnVR
20MnMo
10MnWVNB
13MnnIMonBR
20MnMonB
07MnCRMoVR 12CrMo
12CrMoG
15CrMo
15CrMor15CrMoG
14Cr1Mo
14Cr1MoR
12Cr1MoV
12Cr1MoVG
12Cr2Mo
12Cr2Mo1
12Cr2Mo1R
12Cr2MoG
12Cr2MoWVTiB
12Cr3MoVSiTiB 09MnD
09MnnID
09MnnIDR
16MnD
16MnDR
15MnNIDR
20MnMoD
07MnnICrMoVDR
08MnnICrMoVD
10nI3MoVD
馬氏體不銹鋼、鐵素體不銹鋼 III 1Cr5Mo 0Cr13 1Cr13 1Cr17 1Cr9Mo1
奧氏體不銹鋼 IV 0Cr19Ni9 0Cr18Ni12Mo2Ti 0Cr23Ni13
0Cr18Ni9Ti 00Cr17Ni14Mo2 0Cr25Ni20
0Cr18Ni11Ti 0Cr18Ni12Mo3Ti 00Cr18Ni5Mo3Si2
00Cr18Ni10 00Cr19Ni13Mo3 1Cr19Ni9
00Cr19Ni11 0Cr19Ni13Mo3 1Cr19Ni11Ti
1Cr23Ni18
表3試件形式、位置代號 適用於焊件位置
試件形式 試件位置 代號 板材與管徑大於
600㎜的管材 板材與管徑小於
600㎜管材 角焊縫位置 管板角接頭
焊件位置
板狀對接
焊縫試件 平焊 1G 平 平 平
橫焊 2G 平、橫 平、橫 平、橫
立焊 3G 平、立 平 平、橫、立
仰焊 4G 平、仰 平 平、橫、仰
管狀對接
焊縫試件 水平轉動 1G 平 平 平
垂直固定 2G 平、橫 平、橫 平、橫
水平
固定 向上焊 5G 平、立、仰 平、立、仰 平、立、仰
向下焊 5GX 平、立向下、仰 平、立向下、仰 平、立向下、仰
45．
固定 向上焊 6G 平、橫、立、仰 平、橫、立、仰 平、橫、立、仰
向下焊 6GX 平、立向下、橫、仰 平、立向下、橫、仰 平、立向下、橫、仰
管板角
接頭試件 水平轉動 2FRG 平、橫 2FG
垂直固定平焊 2FG 平、橫 2FRG、2FG
垂直固定仰焊 4FG 平、橫、仰 4FG、2FG
水平固定 5FG 平、橫、立、仰 5FG、2FRG、2FG
45．固定 6FG 平、橫、立、仰 所有位置
螺柱焊 平焊 1S
橫焊 2S
仰焊 4S
表4手工焊對接焊縫試件適用與對接焊縫焊件焊縫金屬厚度范圍
焊縫形式 試件母材厚度 適用與焊件焊縫金屬厚度
最小值 最大值
對接焊縫 ＜12 不限 2×t
≥12 不限 不限（注）
註：t不得小於12㎜，且焊縫不少於3層
表5 手工焊管材對接焊縫試件適用於對接焊縫焊件外徑范圍
管材試件外徑D 適用於管材焊件外徑范圍
最小值 最大值
＜25 D 不限
25≤D＜76 25 不限
≥76 76 不限
≥300（注） 76 不限
註：管材向下焊試件
表5-1手工焊管板角接頭試件適用於管板角接頭焊件范圍
管板角接頭試件
管外徑D 適用於焊件范圍
管外徑 管壁厚度 焊縫金屬厚度范圍
最小值 最大值 不限 最小值 最大值
＜25 D 不限 不限 當S0≤12時，2t；
當S0≥12時（注），不限
25≤D＜76 25
≥76 76
註：當S0≥12時，t應不小於12㎜，且焊縫不得少於3層
S0為管板厚度
表6焊條類、別代號及適用范圍
焊條
類別 焊條類
別代號 相應型號 適用焊件的焊條范圍 相應標准
鈦鈣型 F1 E××03 F1 GB/T5117
GB/T5118
GB/T983（奧氏體、雙相鋼焊條除外）
纖維素型 F2 E××10、E××11
E××10-X、E××11-X F1、F2
鈦型、鈦鈣型 F3 E×××（×）-16
E×××（×）-17 F1、F3
低氫型、鹼性 F3J E××15、E××16
E××18、E××48
E××15X、E××16X
E××18X 、E××48X
E×××（×）-15
E×××（×）-16
E×××（×）-17 F1、F3、F3J
鈦型、鈦鈣型 F4 E×××（×）-16
E×××（×）-17 F4 GB/T983（奧氏體、雙相鋼焊條）
鹼性 F4J E×××（×）-15
E×××（×）-16
E×××（×）-17 F4、F4J
表7焊接要素代號
焊 接 要 素 要 素 代 號
手工鎢極氣體保護填充金屬焊絲 無 01
實芯 02
葯芯 03
機械化焊 鎢極氣體保護自動穩壓系統 有 04
無 05
自動跟蹤系統 有 06
無 07
每面坡口內焊道 單道 08
多道 09
④ gb150修改單誰有
GB150—1998《鋼制壓力容器》第1號修改單
本修改單經國家標准化管理委員會於2002年4月16日批准（批准文號：國標委工交函[2002]12號），自2002年7月1日起實施。
3 總論
序號 條款或章節號 修改內容
1 3.2.2.1.3 本條全文修改為：容器設計總圖應蓋有壓力容器設計資格印章。
2 3.2.2.2.3 本條最後加註：註：如在原設計圖上修改形成竣工圖，視同具有「原設計圖和竣工圖」處理。
3 3.4.6 將本條最後一句話「標志在銘牌上的設計溫度應是殼體設計溫度的最高值或最低值。」取消
4 3.5.2 本條最後增加文字：在任何情況下，元件金屬的表面溫度不得超過鋼材的允許使用溫度。
5 3.9 本條全文修改為：對不能按3.8的規定做壓力試驗的容器，設計單位應提出確保容器安全運行的措施，經設計單位技術負責人批准，並在圖樣上註明。
4 材料
序號 條款或章節號 修改內容
1 4.2.2 取消本條的全部內容。
2 4.2.3 取消本條a)款的嘩弊旁全部內容。
3 表4-1 取消Q235-A•F、Q235-A、15MnVNR和09Mn2VDR 4個鋼號及相應的許用應力。表中09MnNiDR的厚度上限由60mm改為100mm。
4 表4-1 本表中列入15MnNbR鋼號及其許用應力。15MnNbR鋼的許用應力見本修改單中本部分的附表4-1。
5 4.2.7 取消a款和b款中的15MnVNR鋼號。
6 表4-2 取消09Mn2VDR鋼號。表中09MnNiDR的厚度上限由60mm改為100mm。
7 表4-2 本表中增加列入20R和15MnNbR鋼號。具體內容見本修改單中本部分的附表4-2。
8 4.2.9 取消b款中的15MnVNR，增加列入15MnNbR；取消c款中的09Mn2VDR。
9 表4-3 取消15MnV鋼號及相應的許用應力。
10 表4-5 取消15MnV、09Mn2VD和16MnMoD 3個鋼號及相應的許用應力。
11 表4-5 修改20、35、20MnMo、20MnMoD和10Ni3MoVD 5個鋼號的許用應力，並增加列入14Cr1Mo鋼號及其許用應力，新替代及增加鋼號的許用應力見本修改單中本部分的附表4-5。
12 表4-6 取消09Mn2VD和16MnMoD鋼號。修改表中16MnD和20MnMoD的最低沖擊試驗溫度，新替代的最低沖擊試驗溫度見本修改單中本部分的附表4-6。
7 封頭
序號 條款或章節號 修改內容
1 7.1.2.1 本條中：卜敬
原條文：…標准橢圓形封頭的有效厚度應不小於封頭內直徑的0.15%，其他橢圓形封頭的有效亂橡厚度應不小於0.30% 。…
修改為：…K≤1的橢圓形封頭的有效厚度應不小於封頭內直徑的0.15%；K>1的橢圓形封頭的有效厚度應不小於封頭內直徑的0.30% 。…
2 7.1.3.1 本條中：
原條文：…對於Ri=0.9Di、r=0.17Di的碟形封頭，其有效厚度應不小於封頭內直徑的0.15%，其他碟形封頭的有效厚度應不小於0.30%。…
修改為：…M≤1.34的碟形封頭，其有效厚度應不小於封頭內直徑的0.15%；M>1.34的碟形封頭，其有效厚度應不小於封頭內直徑的0.30% 。…
10. 製造、檢驗與驗收
序號 條款或章節號 修改內容
1 10.2.3.1 本條最後一句話：
原條文：先拼板後成形的封頭拼接焊縫，在成形前應打磨與母材齊平。
修改為：先拼板後成形的封頭，其拼接焊縫的內表面以及影響成形質量的拼接焊縫的外表面，在成形前應打磨至與母材齊平。
2 10.3.3.1表10-3 表10-3後加註：註：表中百分數計算值小於1.5時按1.5計。
3 10.3.3.4 本條全文修改為：
下列容器的焊縫表面不得有咬邊：
a)標准抗拉強度下限值大於540MPa鋼材製造的容器；
b)Cr-Mo低合金鋼材製造的容器；
c)不銹鋼材製造的容器；
d)焊接接頭系數Φ為1的容器（用無縫鋼管製造的容器除外）。
其它容器焊縫表面的咬邊深度不得大於0.5mm，咬邊連續長度不得大於100mm，焊縫兩側咬邊的總長不得超過該焊縫長度的10%。
4 10.4.1.1 本條第一句話：
原條文：鋼材厚度δS符合以下條件者：
修改為：A、B類焊接接頭處鋼材厚度δS符合以下條件者： <![endif]>
5 10.4.1.1 a) 本條全文修改為：碳素鋼、15MnNbR 、07MnCrMoVR厚度大於32mm（如焊前預熱100℃以上時，厚度大於38mm）；
6 10.4.1.1 d) 本條全文修改為：任意厚度的18MnMoNbR、13MnNiMoNbR、15CrMoR、14Cr1MoR、12Cr2Mo1R、20MnMo、20MnMoNb、15CrMo、12Cr1MoV、12Cr2Mo1和1Cr5Mo鋼；
7 10.5.1.1 a) 本條全文修改為：鋼材厚度δs>20mm的15MnNbR 、15MnVR;
8 10.5.1.1b) 本條全文修改為：鋼材標准抗拉強度下限值σb>540MPa(6～8mm15MnVR除外);
9 10.8.2.1c) 本條全文修改為：標准抗拉強度下限值σb>540MPa的鋼材(6～8mm15MnVR除外);
10 10.8.2.1 注 取消注的內容
11 10.8.2.4(新增) 增加新條文：10.8.2.4公稱直徑小於250mm的接管與長頸法蘭、接管與接管的B類焊接頭可不進行射線和超聲檢測。
12 10.9.4.3 a) 本條第一句話：
原條文：碳素鋼、16MnR和正火15MnVR鋼容器液壓試驗時，液體溫度不得低於5℃；
修改為：碳素鋼、16MnR、15MnNbR和正火15MnVR鋼容器液壓試驗時，液體溫度不得低於5℃；
13 10.9.6 本條全文修改為：氣密性試驗：容器需經液壓試驗合格後方可進行氣密性試驗。試驗壓力按3.10規定。試驗時壓力應緩慢上升，達到規定試驗壓力後保壓足夠長時間，對所有焊接接頭和連接部位進行泄漏檢查。小型容器亦可浸入水中檢查。如有泄漏，修補後重新進行液壓試驗和氣密性試驗。
附錄A
序號 條款或章節號 修改內容
1 表A5 將S的上限值由0.030修改為0.020。
2 A2.4 取消本條的全部內容。
3 A2.5 取消本條的全部內容。
4 表A7 將S的上限值由0.025修改為0.015。
附錄B 超壓泄放裝置
序號 條款或章節號 修改內容
1 B6.2 a) 修改條文中的公式：
原條文：……，取PZ≤(1.1~1.05)PW；……
修改為：……，取PZ=(1.05~1.1)PW；……
附錄H
序號 條款或章節號 修改內容
1 表H1 將S的上限值由0.025修改為0.015。
2 H4 e) 本款全文修改為：鋼管用於受壓元件的設計壓力P＜10MPa。
⑤ 熔透焊的焊縫會產生延遲裂紋嗎
焊接接頭裂紋問題
鈦及鈦合金焊接時，焊接接頭產生熱裂紋的可能性很小，這專是因為鈦及鈦屬合金中S、P、C
等雜質含量很少，由S、P形成的低熔點共晶不易出現在晶界上，加之有效結晶溫度區間窄小，鈦及鈦合金凝固時收縮量小，焊縫金屬不會產生熱裂紋。
鈦及鈦合金焊按時，熱影響區可出現冷裂紋，其特徵是裂紋產生在焊後數小時甚至更長時
間稱作延遲裂紋。經研究表明這種裂紋與焊接過程中氫彈的擴散有關。焊接過程中氫由高溫深池向較低溫的熱影響區擴散，氫含量的提高使該區析出TiH2量增加，增大熱影響區脆性，另外由於氫化物析出時體積膨脹引起較大的組織應力，再加上氫原子向該區的高應力部位擴散及聚集，以致形成裂紋。防止這種延遲裂紋產生的辦法，主要是減少焊接接頭氫的來源，必要時，也可進行真空退火處理。
⑥ 舞鋼06Ni9DR鋼板成分熱處理焊材解析
舞鋼超低溫壓力容器鋼板06Ni9DR及其相近牌號介紹
世界9％Ni鋼是1944年開發的W(Ni)一9％的中合金鋼，由美國國際鎳公司的產品研究實驗室研製成功，它是一種低碳調質鋼，組織為馬氏體加貝氏體。這種鋼材在極低溫度下具有良好的韌性和高強度，而且與奧氏體不銹鋼和鋁合金相比具有熱脹系數小，經濟性好，使用溫度最低可達一196℃，自1960年通過研究證明不進行焊後消除應力熱處理亦可安全使用以來，9％Ni鋼就成為用於製造大型LNG儲罐的主要材料之一。鋼的主要特點是高鎳含量、高純凈度、較高強度、高的低溫沖擊韌性、良好焊接性能。通過研發，鋼材可以達到以下性能指標： 9%Ni鋼：ReH≥585MPa，Rm = 680～820MPa，A≥18%，-196℃，AKv（T）≥150J，AKv（T）≥80J（歐盟標准）。
1. 9%Ni鋼板標准
2.
雙正火+回火(NNT)：899℃（第一次正火）+788℃（第二次正火）+566~607℃（回火）
淬火+回火(QT)：866℃(淬火)+566~607℃(回火)
兩相區淬火(IHT)：800℃(空冷)+670℃(水淬)+550~580(回火)
直接淬火(DQ-T)：Ar3+580℃(回火)
合格的鋼板金相中含有5~15%的穩定殘余奧氏體組織（逆轉奧氏體）。
含0.38%左右的鉬，可以消除從奧氏體溫度緩慢冷卻時的脆化。
3. 9%Ni(06Ni9DR鋼板)的焊接材料
最優的焊接材料應具備的性能：
Rep(0.2)≥400MPa，Rm≥700MPa,A≥35%,AKV(-196℃)≥60J。
4. 06Ni9DR鋼板焊接材料供應商
5. 06Ni9DR鋼板優先選擇的焊材（采購容易）
5.1 SMAW優先選擇的焊材型號是：ENiCrMo-3,ENiCrMo-4，以及ENiCrMo-6。
規格尺寸從直徑2.5~5.0mm(立焊使用2.5~4.0mm)
焊條應適於AC焊接。
5.2 GTAW/GMAW優先選擇的焊材型號是：ERNiCrMo-3，ERNiCrMo-4。
規格尺寸從直徑1.2~2.4mm（GMAW使用1.2mm直徑焊絲）。
焊接方法焊接電流焊接電壓保護氣體
GMAW（1.2mm）180~220A28~32V75%Ar+25%He
GTAW120~175A15~20VAr
為避免磁偏吹，GMAW焊接時應帶脈沖(GMAW-P)，適合於車間內製造採用。
5.3 SAW優先選擇的焊材型號是：ERNiCrMo-3，ERNiCrMo-4。
規格尺寸從直徑1.6~2.4mm（平焊使用直徑2.4mm，橫焊用直徑1.6mm，ERNiCrMo-4焊絲橫焊可使用2.4mm焊絲）。
SAW的焊劑應根據電流(DC/AC)以及焊接位置(平，橫)選擇。
焊絲直徑焊接電流焊接電壓焊接速度層間溫度
1.6mm220~250A28~30V40~50cm/min.<150℃（最好<120℃）
2.4mm320~350A28~30V40~50cm/min.<150℃(最好<120℃)
5.4 FCAW優先選擇的焊材型號是：ENiCrMo-3T0-4(平位)，ENiCrMo-3T1-4(全位置)。
焊絲直徑焊接電流焊接電壓層間溫度
1.2mm(平位)140~210A24~30V<150℃（最好<120℃）
1.2mm(立向上)150~185A24~28V<150℃(最好<120℃)
6. 06Ni9DR鋼板焊接熱輸入的限制
板厚最大允許熱輸入
≤14mm1.4KJ/mm
14~19mm1.6KJ/mm
19mm以上(包括19mm)2.0KJ/mm
7. 06Ni9DR鋼板焊前預熱
建議25mm厚以上板材，推薦焊前預熱35℃以上。
8. 06Ni9DR鋼板熱處理
通常是不必進行熱處理的。
熱處理（冷成形時，纖維伸長率超過5%）應該在550~580℃（並不超過母材回火溫度）之間進行，並且在315~540℃溫度范圍內的加熱/冷卻速度應不小於167℃/hr，以避免鋼材缺口韌性的下降。
9. 06Ni9DR鋼板熱切割
與碳鋼的熱切割相似。切割表面的氧化層應清除。切割前，通常不必進行預熱。
10. 06Ni9DR鋼板剪切
由於高的強度和韌性，對於相同的設備，剪切的厚度大約為碳鋼的2/3。
11. 06Ni9DR鋼板 冷成形
僅推薦採用冷成形加工。由於高的屈服強度，成形所需能力大約為碳鋼的3倍。建議將切割邊緣導圓滑。
彎曲限制：
板厚mm最小彎曲半徑
≤192×板厚
19~312.5×板厚
31~503×板厚
對於滾彎：最小內徑=30×板厚
12. 熱成形
某些條件下，熱成形可以使用在A353(雙正火+回火)的材料上，熱成形的溫度應該在899~954℃范圍內，並按照材料的第一次正火條件進行正火熱處理。ASME規范需要驗證這種熱處理。除非能夠證明焊縫金屬的機械性能滿足被處理後的材料要求，這種材料僅適合於製作非焊接件。
13. 剩磁
板材出廠時，板邊緣的剩磁強度應小於50高斯。為避免板材磁化，應避免使用電磁吊具。
14. 06Ni9DR鋼板焊後熱處理
通常是不必進行焊後熱處理的。
焊後熱處理應該在550~580℃（並不超過母材回火溫度）之間進行，並且冷卻速度應不小於167℃/hr，以避免鋼材缺口韌性的下降。
⑦ Q345DR鋼板焊接時需注意什麼，有什麼特殊工藝么
1、其實Q345也就是我們以前的16MN低合金鋼。
2、Q345DR是16MnDR是容器鋼。
3、我發一個16Mn鋼的焊接方法給你你就知道了注意什麼，有什麼工藝要求都在裡面。
4、16Mn鋼的焊接性
16Mn鋼屬於碳錳鋼，碳當量為0.345%～0.491%，屈服點等於343MPa（強度級別屬於343MPa級）。16Mn鋼的合金含量較少，焊接性良好，焊前一般不必預熱。
但由於16Mn鋼的淬硬傾向比低碳鋼稍大，所以在低溫下（如冬季露天作業）或在大剛性、大厚度結構上焊接時，為防止出現冷裂紋，需採取預熱措施。不同板厚及不同環境溫度下16Mn鋼的預熱溫度，見表8。
16Mn鋼手弧焊時應選用E50型焊條，如鹼性焊條E5015、E5016，對於不重要的結構，也可選用酸性焊條E5003、E5001。對厚度小、坡口窄的焊件，可選用E4315、E4316焊條。
表8 焊接16Mn鋼的預熱溫度
焊件厚度 （mm） 不同氣溫下的預熱溫度計（℃）
16以上 不低於－ 10℃ 不預熱 －10℃ 以下預熱100～150℃
16～24 不低於－ 5℃ 不預熱 － 5℃ 以下預熱100～150℃
25～40 不低於 0℃ 不預熱， 0℃ 以下預熱100～150℃
40以上 均預熱100～150℃
16Mn鋼埋弧焊時H08MnA焊絲配合焊劑HJ431（開I形坡口對接）或H10Mn2焊絲配合焊劑HJ431（中板開坡口對接），當需焊接厚板深坡口焊縫時，應選用H08MnMoA焊絲配合焊劑HJ431。
16Mn鋼是目前我國應用最廣的低合金鋼，用於製造焊接結構的16Mn鋼均為16MnR和16Mng鋼。
⑧ 冬季,有些鋼種焊畢,馬上用小錘敲擊焊縫的作用是什麼
消除焊接應力，防止焊縫開裂。
另外就是簡單檢驗焊接質量，防止虛焊。
大型焊接後應該震動時效，或者去應力退火。
⑨ dr與cr膠片有什麼區別
DR、CR和膠片成像有什麼區別
一、 成像原理
1. DR 是一種 X 線直接轉換技術，它使用平板探測器接收 X 光，平板探測器有 CCD ，非晶硅，非晶硒等種類，有探測器上覆蓋的晶體電路把 X 線光子直接轉換成數字化電流。
2.CR 是一種 X 線的間接轉換技術，它利用圖像板作為 X 光檢測器，圖像板受到 X 線照射後立即發出熒光，在這個過程中 X 線的能量損失近一半，並以潛像的形式儲存空間圖像中殘留的 X 線強度變化。潛像信號隨著時間衰減。掃描儀掃描圖像扳時，潛像信號經激光轉化為可見光，通過光電系統送到計算機成像。
3. X射線膠片成像技術是X光照射到膠片的乳劑層，乳劑層內的鹵化銀晶體發生化學反應，並與鄰近也受到X光照射的鹵化銀晶體相互聚結起來，沉積在膠片上，留下影像。乳劑層接受到的光量愈多，就有更多的晶體聚結在一起，光量愈少，晶體的變化和聚結也愈少。沒有光落到的乳劑上也就沒有晶體的變化和聚結。由此得到不同的影像。
二、 圖像質量
1 ．圖像解析度
· CR 系統由於自身的結構，在受到 X 線照射時，圖像扳中的磷粒子使 X 線存在著散射，引起潛像模糊，更嚴重的是在讀出影像的過程中，掃描儀的激發光，在穿透圖像扳的深部時產生散射，沿著路徑形成受激熒光，使圖像模糊，降低了圖像的解析度。
· DR 系統不存在光學模糊，其清晰度主要由像素尺寸決定。 空間解析度高，動態可調范圍寬，有豐富的圖像後處理功能，從而可以獲得滿意的診斷效果。
· 膠片成像 高質量的膠片中碘化銀顆粒大小可以達到十幾微米甚至更小，因此膠片可以達到非常高的解析度。
2 ．曝光寬容度
相對於X射線膠片成像技術， CR 和 DR 由於採用了數字技術，動態范圍廣，都有很寬的寬容度，但 DR 系統允許照相中的技術誤差，即使在一些條件難以掌握的場合也能獲得很好的圖像。
3 ．雜訊
在 CR 系統中存在許多雜訊源，包括圖像扳的結構雜訊，在轉換和檢測 X 線光子中引入的波動，激光功率漂移，激光束位置的漂移，激光束激光圖像扳發出的幾率波動以及電子鏈中的雜訊等。
DR 系統中的雜訊主要是結構雜訊，但由於 DR 在直接接獲圖像前，能自動對探測器陣列進行恢復，因此，大大的減低了結構雜訊，相比之下， DR 的信噪比比 CR 高得多。
三、 曝光劑量
DR 系統能直接獲取數字圖像數據，而 CR 系統是利用殘留的潛像來生成圖像，並且隨著時間的推移，信號存在衰減，因此，相對於 DR 和X射線膠片成像技術， CR 的 X 線量子轉換率（ DQE ）比較低，曝光劑量要求高。
四、 工作流程對比
1) CR 系統產生一幅圖像需要先把
IP 板曝光，再拿到掃描儀讀出，整個過程需要多個步驟，時間較長。
2) DR 系統中，在曝光結束後 40
秒內即可得到圖像，而且探測器可以固定在設備內，技術人員無需移動探測器，減輕了勞動強度，節省了時間，提高了工作效率。
3) 膠片成像的影像形成有三個階段：顯影→定影→可見影像形成，可以通過人工手洗完成，也可以通過膠片洗片機完成。
五、 網路集成
CR 和 DR 系統，獲取的都是數字圖像，都能聯網。但 DR 是直接轉換技術，集成的 DICOM3.0 標准協議使 DR 的網路集成特性更強。 DR 技術對常規投照式 X 線影像產生了革命性的改變，許多方面都優於 CR 和X射線膠片成像技術。
六、 圖像存儲
傳統膠片保存、管理、查詢需要花費大量的人力、物力及時間,另外膠片會隨保存時間的增加而逐漸變質,使影像質量下降。CR和DR數字圖像,可利用計算機的海量存儲,以數字化的電子方式進行管理,將不再需要龐大而難於保管的底片庫。
七、 缺陷判斷
膠片成像技術的評片依賴於評片人員，這種方法簡單，但是勞動強度大、主觀性強、一致性差。目前絕大數焊縫缺陷檢查，包括膠片成像和數字成像皆採用人工判斷，使用與一般性缺陷檢測的自動識別技術還不夠成熟。但在PCB板、鋁輪轂、鋰電池等行業，缺陷自動判斷系統提高了產品的一致性和質量保障。
八、 設備成本
對於大型企業來說，在購進數字成像系統時費用較高，但在兩年甚至一年時間內節省膠片的費用和數字成像系統相當，從長遠看來，採用數字成像成本遠低於膠片成本。
九、 環保
CR和DR都消除了膠片沖洗中工業重金屬的污染與有害廢水的產生,有利於環境保護。
十、 結束語
從適應環境來講，膠片成像大大優於數字成像。從成像速度來講，膠片成像技術已遠遠不能滿足現代化生產過程的需求。隨著高新技術的不斷發展發展，數字成像技術在許多領域逐步取代膠片成像技術。