考察鋼材場應該注意什麼

① 如何考察鋼結構加工廠

看生產線，下料.點固，焊接，除銹，噴漆，等工序的設備流程。查看日產量，機械設備的情況，最主要就是看鋼構件的焊縫，噴漆工藝的質量。
鋼結構加工一級資質的設備其實也不算多，最主要還是看產品質量，產量。這兩項才會影響項目的安裝進度。
先進行資質審查，一般來說資質較高的企業管理、質量和信譽都比較好。再去加工廠去考察，就外行人來說，可以參觀一下廠容廠貌，聽取一下介紹，如果廠區清潔衛生，同時各類材料機具布置的井然有序的話，企業管理都是很不錯的。這種單位的製作質量應該是有保障的。
再去企業的施工現場考察，主要觀察現場的梁、柱接頭區域對接是否對其，以及油漆情況是否良好，同時相關現場監理、業主的意見也值得參考。
最好是選取製作安裝一體化的大企業進行工程施工，可能價格會稍貴一些，但是可以減少很多問題，降低業主與總包的風險，同時質量、進度上面會有保證。但是這里還要注意，有些比較有影響力的單位還在實行施工現場施工外包管理模式，會導致現場施工進度質量風險劇增。
總之，綜合對比，評估風險，最後確定鋼結構單位。

② 鋼結構廠房設計要注意哪些問題

鋼結構廠房設計應注意問題門式輕鋼剛架常見設計質量問題及預防措施
18.9 門式輕鋼剛架常見設計質量問題及預防措施
18.9.1梁、柱拼接節點一般按剛接節點計算，但往往由於端部封板較簿而導致與計算有較大出入，故應嚴格控制封板厚，以保證端板有足夠剛度。
18.9.2有的設計斜梁與柱按剛接計算而實際工程則把鋼柱省去，把斜梁支承在鋼筋混凝土柱或磚柱上，造成工程事故，設計時應注意把節點構造表達清楚，節點構造一定要與計算相符。
18.9.3多跨門式剛架中柱按搖擺柱設計，而實際工程卻把中柱和斜梁焊 死致使計算簡圖與實際構造不符，造成工程事故。
18.9.4檁條設計常忽略在風吸力作用下的穩定，導致大風吸力作用下很 容易失穩破壞，設計時應注意驗算檁條截面在風吸力作用下是否滿足要求。
18.9.5有的工程在門式剛架斜梁拼接時，把翼緣和腹板的拼接接頭放在同一截面上，造成工隱患，設計拼接接頭時翼緣接頭和腹板接頭一定要錯開。
18.9.6有的單位檁條設計時只簡單要求鍍鋅，沒有提出鍍鋅方法鍍鋅量 ，故施工單位用電鍍，造成工程尚未完成，檁條已生銹，設計時要提出宜採用熱鍍鋅帶鋼壓制而成的翼緣，並提出鍍鋅量要求。
18.9.7隅撐的位置和檁條（或牆梁）和拉條的設置是保證整體穩定的重要措施，有的工程設計把它們取消，可能造成工程隱患。如果因特殊原因不能設隅撐時，應採取有效的可靠措施保證樑柱翼緣不出現曲屈。
18.9.8柱腳底板下如採用剪力鍵，或有空隙，在安裝完成時，一定要用灌漿料填實，注意底板設計時一定要有灌漿孔。
18.9.9檁條和屋面金屬板要根據支承條件和荷載情況進行選用，不應任意減薄檁條和屋面板的厚度。
18.9.10為節省檁條和牆梁而採取連續構件。但其塔接長度不少單位沒有經過試驗確定，而塔接長度和連接難於滿足連續梁的條件。在設計時，要強調若採用連續的檁條和牆梁，其塔接長度要經試驗確定 ，也應注意在溫度變化和支座不均勻沉降下可能出現的隱患。
18.9.11不少單位為了省鋼材和省人工，將檁條和牆梁用鋼板支托的側向肋取消，這將影響檁條的抗扭剛度和牆梁受力的可靠性。設計時應在圖紙標明支座的具體做法，總說明應強調施工單位不得任意更改。
18.9.12門式剛架斜梁和鋼柱的翼緣板或腹板可以變厚度，但有的單位翼緣板由20mm突然變成8mm，相鄰板突變對受力很不利，設計時應逐步變薄，一般以2mm至4mm板厚的級差變化為宜。
18.9.13有的工程建在8度地震區，可是其柱間支撐仍用直徑不大的圓綱，建議在8度地震區的工程，柱間支撐應進行計算，一般採用角鋼斷面為宜。
18.9.14有的工程，不管門式剛架跨度多大，柱腳螺栓均按最小直徑M20選用，造成工程事故。錨栓應按最不利的工況進行計算，並應考慮與柱腳的剛度相稱，還要考慮相關的不利因素影響，建議按本措施：第18.7.10條採用。
18.7.10一般當剛架跨度：小於等於18m採用2個M24；
小於等於27m採用4個M24；
大於等於30m採用4個M30；
18.9.15有的門式剛架安裝時沒有採取臨時措施保證門式剛架側向穩定，造成安裝過程門式剛架倒地，建議在設計總說明中應寫明對門式剛架安裝的要求。
18.9.16屋面防水和保溫隔熱是關鍵問題之一，設計時要與建築專業配和，認真採取有效措施。
當跨度大於30米以上時，採用固接柱腳較為合理。
關於托梁，我們的做法是按普鋼設計。特別是要控制托梁撓度。要是托梁的撓度太大就會使剛架內力發生變化，引起附加彎矩。
鋼梁與鋼柱的連接採用剛性節點。sts採用：翼緣和腹板按抗彎剛度比例分配所需負擔的彎矩，而剪力全部由腹板承受。這樣翼緣採用焊接，腹板採用摩擦型高強螺栓連接，螺栓數量多，造成施工時不便，實際上個人感覺wxfdawn所說比較實用，即節點彎矩由翼緣連接焊縫承受，腹板連接螺栓只受剪，高強螺栓只排一列，有利於施工，計算簡便。
節點域抗剪不滿足：調整節點域的腹板寬或厚！
門式剛架連接節點設計請教——用普通螺栓連接時按演算法
1：假定中和軸在受壓翼緣中心；用高強螺栓連接時按演算法2：假定中和軸在落栓群中心。
高強螺栓有預緊力，在彎矩作用下中和軸靠近螺栓群的形心軸，按螺栓群中心計算是偏於安全的。普通螺栓沒有預緊力，所以彎矩作用的支撐點靠近受壓翼緣。如果是高強螺栓，按受壓翼緣為彎矩作用的支撐點計算螺栓的承載力是偏於不安全的
變截面門式剛架構件，當截面高度變化率>60mm/m時，根據規程CECS102：2002第6.1.1條第6項，按不考慮截面抗剪屈曲後強度來控制截面的高厚比。當由於這個條件出現高厚比不滿足的情況，可以通過以下任一種方式來進行調整：
1）調整截面高度變化（如調整梁構件節點位置，增長變化區段），使截面高度變化率盡量滿足≤60mm/m的要求；
2）加大腹板厚度，滿足程序不考慮屈曲後強度對腹板高厚比限值的要求；
3）設置橫向加勁肋，用工具箱中的基本構件計算來確定滿足高厚比要求的情況下，需要設置加勁肋的間距；
42米單跨的話，柱腳剪力會很大，柱底板的抗剪鍵達不到抗剪要求。此時可以考慮在兩柱腳之間設置拉桿，以減少柱底推力。
我做過兩個，一個60m無中柱，一個102m有一根中柱，沒什麼問題的，在寧波，一般柱頭要做到1m~1.5m，梁加掖部位大約都在1.3m~1.5m，一般這種結構屋面很少有大的吊載，主要是風載控制，而且我的這些項目都是a類場地，沒什麼的，重要的是構造措施要好，節點要保守，樑柱保證高跨比，撓度控制的嚴一些.重要的是支撐系統，一定要做足，最好算得保守一些，安全第一.應力比其實還好，但是一定要注意吊裝，梁的高寬比最好不要超過5——其實，國內最大跨度的門式剛架已達到74M了，在計算上也沒什麼太復雜的，需要注意的是鋼梁截面太大平面外的支撐一定要作好，鋼梁的撓度要嚴格控制，按70M，撓度1/400，跨中變形已經有175mm，比較恐怖，另外對與風吸力的工況要好好計算。如果是用作機庫，山牆大門附近的兩榀剛架就得注意了，剛架撓度太大會影響到大門的安裝.
變截面梁可以根據梁的彎矩包羅圖來確定梁的截面尺寸和變截面的位置。
變截面位置最好設在梁的反彎點附近。
你最好先看看梁的彎矩包羅圖的形態。
此外，還要根據運輸條件考慮梁的分段長度。一般不能超過20米。
材料利用率，對於一般的梁來說控制材料利用率 ，主要是控制翼緣寬、腹板高的尺寸選擇的要符合特定的模數這樣切出來的板才不浪費。 對於分段位置，不需要太過於考慮。
分段要考慮到鋼板的模數，一般鋼板長8米，所以梁長8米或12米最好。
用STS算門剛輸入活荷載時，當雪荷載起控製作用時，其分布系數在STS中的哪裡進行考慮？
只能人工的將雪荷載乘以其分布系數後按活載輸入.
《建築結構荷載規范》GB50009-2001中4.5.1寫到：「設計屋面板、檁條、鋼筋 混凝土挑檐、雨蓬和預制小梁時，施工或檢修集中荷載（人和小工具的自重）應取1.0KN，並應在最不利位置處進行驗算。（註：1、對於輕型或較寬構件，當施工荷載超過上述荷載時，應按實際情況驗算，或採用加墊板、支撐等臨時設施承受；2、當計算挑檐、雨蓬承載力時，應沿板寬1.0m取一個集中荷載；在驗算挑檐、雨蓬傾覆時，應沿板寬每隔2.5~3.0m取一個集中荷載。」從上面的話可以理解到，施工或檢修集中荷載在設計剛架構件時不需考慮，只是在設計屋面板、檁條、鋼筋混凝土挑檐、雨蓬和預制小梁時才考慮，因此，施工或檢修集中荷載不與屋面材料或檁條自重以外的荷載同時考慮。CECS102：2002裡面也是這樣規定的。
因此，在PKPM裡面建模計算主鋼架的時候，根本就不需要需入檢修荷載，只是在「工具箱」裡面計算檁條的時候需要計算施工或檢修集中荷載，程序默認的為1.0KN，跨中布置，是很有道理的，完全滿足最不利位置處進行驗算。至於施工或檢修荷載與活荷載、雪荷載取較大值等說法，似乎很有道理，但沒有十足的依據。
——虛梁是PKPM 中的一個特定名詞，由於PKPM對面荷載的定義是一個區域，而一個區域應該是由梁圍成的，在PKPM對排架進行三維建模時，由於平面外缺少梁的定義，行不成一個區域，無法進行荷載分布，因此在這兒建立一個虛梁，僅僅只是為了能夠布置荷載，一般我採用的虛梁是圓鋼D12，這樣對結構影響較小，所以虛梁僅僅只是為了布置荷載，及荷載分配，而又不影響結構的，因此虛梁剛度要足夠的小就好了啊。結果不看。
1、在三維建模的牆面設計中可以方便的輸入人字型柱間支撐；
2、三維建模僅用於牆面、屋面設計，然後形成pk文件，抽榀到二維建模中運算，三維建模本身不進行樑柱結構計算，所以不存在計算結果的誤差問題；
3、通過上節點高形成屋面坡度最方便；
4、三維建模時無法設定鉸接。
先採用二維建模得出剛架尺寸後再三維建模，方便牆面屋面設計和各種平面布置圖的繪制。
三維建模本身並不進行樑柱結構計算，三維建模與二維建模相比的優勢是：可以在整體結構中對頂檁、牆檁、抗風柱、水撐、柱撐、抗風柱等進行計算（只需用滑鼠點擊構件，然後按其提示輸入一些簡單的設計條件）。
在設計過程中如果考慮在檁條上下翼緣附近均設置拉條，或者採用角鋼代替拉條，是解決檁條下翼緣容易失穩的比較實際可行的方法。這樣不僅能夠極大地增強檁條下翼緣的穩定性，也能很好地提高屋面的整體剛度，對屋面板安裝和正常使用都有很好的作用。本人曾經在實際工程中使用過，效果非常好。
對於門鋼中的檁條是按拉條設在上面考慮的。而冷彎是按拉條在下面考慮的。
所以設計人員應比較恆載與風載。進而定拉條的位置。如果風載實在太大大，最好是上下都加了。
• 鋼結構廠房設計應注意問題（二）
根據鋼梁穩定計算公式鋼梁的側向支撐點既要有一定的側向剛度又要有一定的抗扭剛度，所以拉條設在受壓翼緣防止梁側向扭轉，如果有可靠的抗扭措施，保證檁條不發生扭轉則拉條可只設一道，可上翼緣也可下翼緣。
見過很多工程中為了工廠加工方便把拉條設置在檁條正中間。也不知道它能防止檁條上翼緣還是下翼緣失穩了。當然只要屋面板不採用隱藏式彩板。在自攻螺絲的緊固下檁條上翼緣肯定不會失穩了。
Z型檁條搭接的長度最好不小於單跨跨度的10％，且不小於600mm，端跨的檁條搭接長度，可取檁條單跨跨度的20％。
廠房柱和梁全部出現偏差，有的一兩厘米.——高強螺栓安裝完畢後是不容許再焊接端板的，因為在焊接高溫的影響下，高強螺栓桿受熱伸長，高強螺栓的原有施加的預拉應力將會喪失，這將直接影響連接節點的安全！
柱子和梁的端板合不上，你可以在兩端板之間加鋼板，然後在端板下面做個小牛腿，然後把高強螺栓改為承壓型的。
既然基礎無問題原因可能如下：
1，跨度較大施工程序不對，導致大梁發生扭曲2，材料原因導致大梁變形3，設計原因，計算方法不對，跨度大，撓度大4，製作原因，封頭板焊接角度不對5，跨度大，梁的節多，施工時螺栓的扭矩不符合規范，有緊有松且順次不對，導致梁扭曲或接頭縫隙過大6，他所講基礎無問題是否包括軸線和標高施工原因應及時上隅撐等進行規范化校正；材料設計原因及時加材料補救；製作原因可加墊板等方法補救——實在不行只能運回加工廠
搖擺柱的鉸接是指剛架平面內的轉動的釋放，而支撐的設置是為了傳遞剛架之間的水平力，跟是不是搖擺柱沒有直接的關系。為了保證廠房的整體穩定性，無論是否是搖擺柱，柱間支撐均不宜省略。
加否柱間支撐要視情況而定。一般情況下，如搖擺柱平面外連接為鉸接（柱頂及柱腳均為鉸接），則為了不讓搖擺柱形成平面外不穩體系，這時加柱間支撐可形成穩定體系同時也減少了平面外的計算長度，比較經濟。當然如受工藝限制，廠房中部不許設支撐，則在搖擺柱平面外可做成剛架形式（類似於巨型結構的原理通過做兩個柱距相連的水平支撐與邊柱柱間支撐也可達到傳遞水平力的效果，這樣是可以替代柱間支撐作用的），並按剛架的計算長度作為搖擺柱的平面外計算長度進行計算。還有一種比較典型的情況，就是當計算考慮蒙皮效應（蒙皮的剛度應很大）時，可不加柱間支撐，搖擺柱的平面外計算長度可根據有限元分析算，屬於空間范疇，一般程序無法考慮，同時對支撐體系的要求也很大，需根據計算定。
吊車橫向水平荷載與節點的垂直距離「前兩項需據產品樣本，經計算求出，如何計算教科書上有。3項與吊勾的類型和噸位有關，是一個%數，據規范確定。4項由樣本查出。5，6項如果執行廠房模數的話，是常數。7項與吊車梁的高度和軌道類型有關。
——第1、2、4項准確的說法分別是吊車最大輪壓、最小輪壓、橋架重量在支座處產生的最大反力，需要根據吊車參數、吊車梁跨度等按反力影響線計算得出——sts吊車數據是指針對該榀剛架吊車所產生的最大輪壓，吊車廠家給定的是單個輪壓，sts中需要手工根據吊車影響線計算的最大輪壓輸入，不過新版的sts可以通過程序自動導入！
——先計算行車梁，再計算結構。
確定吊車廠家的，按廠家的數據計算行車梁；沒有定廠家的，新STS里可直接導入數據計算。在輸出的文件後有：「最大輪壓產生的吊車豎向荷載」：「最小輪壓產生的吊車豎向荷載」：「吊車橫向水平荷載」 「吊車橋架重量」 .計算結構輸入吊車荷載時，導入此四項數據。「吊車豎向荷載與左節點的偏心距」 ，「吊車豎向荷載與右節點的偏心距」 為行車梁中心線到柱中心線的距離。吊車橫向水平荷載與節點的垂直距離「為牛腿面到軌道頂的距離。另外在牛腿處需增加因行車梁軌道等自重產生的一個恆載值。
STS資料庫的吊車數據好像都是橋式吊車的，沒有梁式吊車。若是手動或電動的梁式吊車採用此數據算出來的可能偏大。
剛接手一個工業廠房，邊柱高38米，跨度56米，柱距6米，設2台35噸吊車，啟吊高度28米，輕屋面，輕牆面。我想初步設計方案如下：用格構式柱，屋面採用網架。請問這樣的結構用STS如何建模？
用「排架」模塊，屋面網架可以假設為無限剛，立柱用實腹柱就可以，35T不算大。注意規范（立柱用GB50017；網架用3D3S軟體吧，規范用網架規程）的以及風荷載體型系數選取。網架支座鉸接。最好先用3D3S計算出支座受力，然後到STS用「排架」計算。
關於普鋼廠房結構布置的問題——現在在做一個50t吊車中級工作制，單跨36m，不知道在結構布置和鋼柱截面類型方面都有哪些要求，是不是要十字柱，還是H型柱就行，是不是交叉支撐都要用H型鋼的，對牛腿這塊還有沒有什麼要求？
50噸吊車是個分界線，柱子採用實腹或格構均可，一般情況下，如果是單跨可考慮採用格構柱，這樣位移比較容易滿足，如果是多跨可考慮採用實腹，因為實腹加工比較簡單，位移較單跨容易控制。用鋼量相差不多。
50t吊車中級工作制的設計應叢以下幾方面著重注意：
1、樑柱的強度、整體穩定、局部穩定等（翼緣寬厚比、腹板高厚比、長細比等）。
2、吊車梁的計算注意應考慮疲勞計算。
3、屋面水平支撐的布置應合理，同時應布置縱向支撐系統，以保證縱向的整體穩定性。
4、屋面的梁的撓度應稍嚴格一些（一般按1/250控制）
5、柱間支撐的布置、伸縮縫應符合規定。
6、應考慮地震的作用。
7、應考慮走道板及吊車的檢修梯。
結構廠房磚牆圍護問題——我做了一個單廠，採用磚砌維護。由於要維護整體穩定性，要在鋼柱根磚牆之間設拉結筋。我沒有找到圖集或者規范，只找到混凝土柱的，上面說間距500，但當時我認為鋼柱上隨便施焊，且距離太小，可能會造成柱子的強度減小。就勉強採用了1000，可是審圖公司不同意，他們說必須500.我猜測他們也是用的混凝土柱的規范。請前輩告訴我怎麼辦採取什麼措施才行。非得500嗎？會造成鋼柱的強度的降低嗎？
——應該是500，你是不是把應力控制到105％啊，這么害怕焊接削弱柱強度。正常使用狀態下牆體對柱有利（就觀測結果和使用效果而言）。
——磚維護屬於自承重牆，驗算高厚比就可以了。與柱的拉結一般間距為500，主要加強牆體的面外剛度，有利於地震作用下的牆體穩定。
砼柱＋鋼屋架，砼柱建模如何考慮鋼屋架——砼柱上架鋼屋架的結構，下面的砼柱在空間建模時如何考慮鋼屋架？
——若用PKPM可用虛梁模擬。虛梁的作用；
1.分割房間以傳遞鋼屋架承受的面荷載。
2.可在虛樑上加集中荷載。
3.模擬鋼屋架的軸向水平剛度。
• 鋼結構廠房設計應注意問題（三）
鋼結構廠房磚砌內隔牆穩定計算問題——現手頭設計這樣一個工程，廠房長73.1m，寬47.3，柱距7.2m，檐口5.2m，雙坡屋面，有中柱，半跨23.65m，現場復合屋面，磚砌外牆、內隔牆，在驗算高厚比是有疑問，還望高手指點，1.在計算外牆高厚比時，以柱距7.2m為橫牆間距（顯然是剛性方案）計算，但是剛架是否能作為外牆的橫牆，門鋼與砌體規范是不一樣的，本設計鋼柱柱腳是鉸接，柱頂側移按照門鋼規范控制（1/240），但是砌體規范4.2.2要求作為橫牆條件是最大側移<H/4000，按照砌體規范要求控制側移，又要增加用鋼量且很難滿足，業主也不幹，不知做過這方面設計得如何解決？
2.最麻煩是有一道內隔牆，在兩品剛架之間的三分之一處，一直砌到內屋面板底，s=47.3m，只能是彈性方案，理論計算很難滿足，別人告訴我，按照抗風柱間距加構造柱，3.6m處加一道圈樑，磚牆頂部加一道圈樑，構造柱頂用彈簧板與屋面系桿連接，這種方式是否合理？我想知道中間3.6m處加的圈樑是否能磚牆的計算高度減半？我認為磚牆加壁柱、加構造柱不能改變整面磚牆的計算高度，靠磚牆加壁柱、加構造柱來保證牆體穩定是不夠經濟的，保證穩定最重要的方式是控制橫牆間距，——問題一；
1．參見《砌體結構設計規范》6.1.2.1 ．當b/s≥1/30時，圈樑可視作壁柱間牆或構造間牆的不動鉸支點（b為圈樑寬度）．圈樑寬為240，240X30=7200 ，即可加圈樑來減少牆的計算高度．
2．柱頂側移按照門鋼規范控制（1/240），與砌體結構剛度不協調．可用剛體轉動的方法設計，將外牆設計成依附於鋼柱的一快剛體．不做外牆條基，外牆重量由地基梁承擔．地基梁座於鋼柱牛腿上．這樣就釋放了牆體與地面的轉角．
3．宜沿鋼柱做構造柱，增強牆體與鋼柱的整體性（拉筋連接），以利於抗震．問題二；
1．做鋼筋混凝土壁柱，壁柱柱腳應剛接，既應做獨立基礎，壁柱施工完後，再砌牆．
2．鋼筋混凝土壁柱與屋面鋼結構，用彈簧板連接，傳遞水平力，釋放垂直位移．
3．牆頂應做壓梁．壓梁與屋面鋼結構要有適當的間隙．門剛推薦輕質（柔性）牆板作維護，是有道理的．避免了主體結構與維護結構剛度不協調的矛盾．
混凝土柱上加鋼屋架梁， 推力解決？
如果鋼屋架梁指的是H型鋼，有如下幾種處理；
1.鋼梁兩端加張緊拉條，且有豎向拉條與橫向拉條連接2.鋼梁支座與混凝土柱連接處的螺栓孔作成長圓孔。
混凝土柱為脆性材料，而鋼梁為柔性材料，如何做成剛接？做成鉸接比較合適。
30米跨度，15米高。原設計用鋼屋架，鋼砼柱已經做完，甲方非要改鋼梁。只好做個2米高的門式剛架，柱腳鉸接，經計算，柱頭在水平力的作用下位移過大，只好加上個水平拉桿，經計算須用36圓鋼，施工難度太大，後改為24.5的油浸鋼絲繩，上完恆載後拉了7噸的預應力。
原則上來說，鋼梁水平力不能有，否則，推力混凝土懸臂柱難以承受。
1.假如水平推力2噸，柱高7米，則彎矩140kn.m，試想要多大配筋。400X400的砼柱，單側也得配3@25（沒好好算，估的）；
2.一般，鋼梁與柱頂用螺栓連接；考慮抗拔是主要的。
3.水平力可以靠橢圓空釋放，雖然水平力還會有一點，但好很多。
4.要做得嚴格，應該節點處設置圓鋼做成輥軸的支座。
5.如果要剛接，也是可以的，只是螺栓可能稍多一些；梁斷面也必須根據剛接設計了。
一個38m跨度的鋼梁，混凝土柱結構，本人採取下弦下折的屋架形式，但又不是屋架，本人建議你看看工業建築的一篇有關下弦下折的鋼屋架文章——一端平板支座，一端橡膠支座。
對於跨度較小的此種輕鋼屋蓋可以做成簡支梁，簡支梁下翼緣拉平，上翼緣根據屋面坡度調節（一般屋面坡度要做的小的點），這樣還可以便於梁下吊頂。
我做36M的鋼屋蓋時候，是採用兩端滑動（長圓孔25X60）處理的，長圓孔的長度必須考慮大於總的位移的1/2，否則錨栓易被剪斷（只有兩個）。屋架間的水平剛性系桿很重要。
鋼梁下加一短鋼柱， 鋼柱與混凝土柱鉸接與鋼梁剛接—— 我亦處理過這類問題，跨度為27米，有吊車，如果用簡支或鉸接，則很難滿足變形的需要，我們是採用剛接，工程實踐也可以，只是施工上有些難度而已，不能把問題絕對化。節點處理上，我們參考了勁性（鋼骨）砼的有關規程。建成後使用效果也不錯，需要改進的是，如何使節點的設計能便於施工。
此論題很有興趣。論點有幾條：
1，剛接；
2，鉸接；
3，一端鉸支，一端按滑動鉸；
在這里講一件我親身經歷的此連接的工程實例。供大家在設計中參考。
1974年我在北京一個長途汽車站的工地現場進行指揮鋼屋架的安裝作業。工藝如下：
1，鋼屋架吊裝就位。初步連接螺栓（此時螺栓不緊）；
2，對鋼屋架位置進行調整（對十字線）；
3，用兩組杉搞在鋼屋架上弦進行臨時固定（此時吊勾不松。）；
4，用線墜檢查鋼屋架的垂直度。用兩組杉搞進行調整鋼屋架的垂直度。
5，緊固鋼屋架的地腳螺栓；
6，焊接；
7，履帶吊變幅，松鉤（此時只能變幅，如松鉤則履帶吊大臂由於會彈作用，將鋼屋架拉偏）；
8，安裝各類支承；
9，吊裝大型屋面板。
就這樣完成了兩榀鋼屋架（一個節間）的安裝作業。這時設計院的同志來了。說這樣不行。設計是一端鉸支，一端按滑動鉸支座的。可是我們當時執行不了此設計。按此設計作業。鋼屋架在安裝中非常不穩定，很危險！最後商量還按原安裝工藝執行。
以後我在設計鋼屋架和柱子時。將安裝工藝因素考慮進去。使鋼屋架的理論受力狀態與實際接近。
1.在兩個腳支座處加個拉桿，不美觀，但很多業主還是接受了。
2.加一小截鋼柱，與梁鋼接，這樣可以把水平推力轉化為彎矩由剛接節點吃掉大部分。
3.最好的方法，與第一點類似，而且我在ABC，扎米爾的手冊上都見過——把簡支梁的下翼緣拉成水平就行了，這樣理論上是有水平推力的，但大家想一想，這個下翼緣與第1點的圓鋼拉桿可以起到相同的作用呀！實際是沒有推力的。如果下翼緣向下變截面並且低於了兩邊的鉸支座，效果相同的。

③ 鋼結構現場堆場應具備哪些基本條件

現場構件堆場所在位置必須滿足必要的基本條件：滿足運輸車輛的通行要求，場地地面要平整，設有安全合規的電源、有水源，排水要通暢以防止積水，堆場的面積大小調整要隨著工程進度的需要，如果說現場實在無法滿足要求時，可以設置中轉場地作為堆場。

鋼結構工程主要的建築結構類型之一。是現代建築工程中較普通的結構形式之一。中國是最早用鐵製造承重結構的國家，鋼結構工程是以鋼材製作為主的結構。遠在秦始皇時代(公元前246-219年)就已經用鐵做簡單的承重結構，而西方國家在17世紀才開始使用金屬承重結構。

公元3-6世紀，聰明勤勞的中國人民就用鐵鏈修建鐵索懸橋，著名的四川瀘定大渡河鐵索橋，雲南的元江橋和貴州的盤江橋等都是國早期鐵體承重結構的例子。

中國雖然早期在鐵結構方面有卓越的成績，但由於2000多年的封建制度的束縛，科學不發達，因此，臨時停留於鐵制建築物的水平。直到19世紀末，中國才開始採用現代化鋼結構。新中國成立後，鋼結構的應用有了很大的發展，不管在數量上或質量上都遠遠超過了過去。

④ 鋼材采購需要注意哪些問題

鋼材采購需要注意的問題：
1．偽劣鋼材易出現折疊。折疊是鋼材表面形成的各種折線，這種缺陷往往貫穿整個產品的縱向。產生折疊的原因是由於偽劣廠家追求高效率，壓下量偏大，產生耳子，下一道軋制時就產生折疊，折疊的產品折彎後就會開裂，鋼材的強度大下降。

2．偽劣鋼材外表經常有麻面現象。麻面是由於軋槽磨損嚴重引起鋼材表面不規則的凹凸不平的缺陷。由於偽劣鋼材廠家要追求利潤，經常出現軋槽軋制最超標。
3．偽劣鋼材表面易產生結疤。原因有兩點：a．偽劣鋼材材質不均勻，雜質多。b.偽劣材廠家導衛設備簡陋，容易粘鋼，這些雜質咬人軋輥後易產生結疤。
4．偽劣材表面易產生裂紋，原因是它的坯料是土坯，土坯氣孔多，土坯在冷卻的過程中由於受到熱應力的作用，產生裂痕，經過軋制後就有裂紋。
5．偽劣鋼材容易刮傷，原因是偽劣材廠家設備簡陋，易產生毛刺，刮傷鋼材表面。深度刮傷降低鋼材的強度。
6．偽劣鋼材無金屬光澤，呈淡紅色或類似生鐵的顏色，原因有兩點，a.它的坯料是土坯。b.偽劣材軋制的溫度不標准，他們的鋼溫是通過目測的，這樣無法按規定的奧氏體區域進行軋制，鋼材的性能自然就無法達標。
7．偽劣鋼材的橫筋細而低，經常出現充不滿的現象，原因是廠家為達到大的負公差，成品前幾道的壓下量偏大，鐵型偏小，孔型充不滿。
8．偽劣鋼材的橫截面呈橢圓形，原因是廠家為了節約材料，成品輥前二道的壓下量偏大，這種螺紋鋼的強度大大地下降，而且也不符合螺紋鋼外形尺寸的標准。
9．優質鋼材的成分均勻，冷剪機的噸位高，切頭端面平滑而整齊，而偽劣材由於材質差，切頭端面常常會有掉肉的現象，即凹凸不平，並且無金屬光澤。而且由於偽劣材廠家產品切頭少，頭尾會出現大耳子。
10．偽劣鋼材材質含雜質多，鋼的密度偏小，而且尺寸超差嚴重，所以在沒有游標卡尺的情況下，可以對它進行稱量核對。比如對於螺紋鋼 20，國家標准中規定最大負公差為 5％，定尺9M時它的單根理論重量為 120公斤，它的最小的重量應該是：120 X（l－5％）＝114公斤，稱量出來單根的實際重量比114公斤小，則是偽劣鋼材，原因是它負公差超過了5％。一般來說整相稱量效果會更好，主要考慮到累積誤差和概率論這個問題。
11．偽劣鋼材的內徑尺寸波動較大，原因是；a.鋼溫不穩定有陰陽面。b.鋼的成分不均勻。c.由於設備簡陋，地基強度低，軋機的彈跳大。會出現有同一周內內徑變化較大，這樣的鋼筋受力不均勻易產生斷裂。
12．優質材的商標和印字都比較規范。
13．鋼材直徑16以上的大螺紋，兩商標之間的間距都在IM以上。
14．偽劣鋼材螺紋鋼的縱筋經常呈波浪形。
15．偽劣鋼材廠家由於沒有行車，所以打包比較鬆散。側面呈橢圓形……

⑤ 鋼結構構件進場監理需要檢查什麼

構件合格證（生產單位、構件型號、數量、生產日期、質量驗收標識等）、構件外觀質量（預埋件、插筋、預留孔洞位置數量）、構件吊點等