如何取鋼管軸線受壓穩定系數

A. 鋼管柱是軸心受壓穩定系數b類截面是什麼類

鋼結構設計規范的附錄里，a，b，c類都有嘛。網路文庫里可以下載《鋼結構設計規范》。橫向的數據0-9是跟豎向的0，10，20等配合起來用，才能組成從1至100的所有數據。

B. 45號鋼的 無縫鋼管做柱塞桿 穩定性校核怎麼校核 。。。 45鋼的許用強度設計值f 是 多少 穩定系數是多少。。

45#的抗拉強度是 600mpa, 屈服強度；400mpa
延伸率30%

C. Q235鋼管長細比為38.1，查《鋼結構設計規范》穩定性系數應該是多少還是說要根據其它公式計算

應該是0.946

D. 鋼管支撐強度及穩定性驗算分項系數是多少

建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)
1 總則
1．0．1 為在扣件式鋼管腳手架設計與施工中貫徹執行國家的技術經濟政策，做到技術先進、經濟合理、安全適用、確保質量，制定本規范。
1．0．2 本規范適用於工業與民用建築施工用落地式（底撐式）單、雙排扣件式鋼管腳手架的設計與施工，以及水平混凝土結構工程施工中模板支架的設計與施工。
單排腳手架不適用於下列情況：
（1） 牆體厚度小於或等於180mm；（2） 建築物高度超過24m；
（3） 空斗磚牆、加氣塊牆等輕質牆體；（4） 砌築砂漿強度等級小於或等於M1.0的磚牆。
1．0．3 扣件式鋼管腳手架施工前，應按本規范的規定對腳手架結構構件與立桿地基承載力進行設計計算，但在本規范第5.1.5條規定的情況下，相應桿件可不再進行設計計算。
1．0．4 扣件式鋼管腳手架施工前，應根據本規范的規定編制施工組織設計。
1．0．5 扣件式鋼管腳手架的設計與施工，除應符合本規范的規定外，尚應符合國家現行有關強制性標準的規定。
2 術語、符號
2.1 術語
2．1．1 腳手架 為建築施工而搭設的上料、堆料與施工作業用的臨時結構架。
2．1．2 單排腳手架（單排架） 只有一排立桿，橫向水平桿的一端擱置在牆體上的腳手架。
2．1．3 雙排腳手架（雙排架） 由內外兩排立桿和水平桿等構成的腳手架。
2．1．4 結構腳手架 用於砌築和結構工程施工作業的腳手架。
2．1．5 裝修腳手架 用於裝修工程施工作業的腳手架。
2．1．6 敞開式腳手架 僅設有作業層欄桿和擋腳板，無其它遮擋設施的腳手架。
2．1．7 局部封閉腳手架 遮擋面積小於30%的腳手架。
2．1．8 半封閉腳手架 遮擋面積佔30%~70%的腳手架。
2．1．9 全封閉腳手架 沿腳手架外側全長和全高封閉的腳手架。
2．1．10 模板支架 用於支撐模板的、採用腳手架材料搭設的架子。
2．1．11 開口型腳手架 沿建築周邊非交圈設置的腳手架。
2．1．12 封圈型腳手架 沿建築周邊交圈設置的腳手架。
2．1．13 扣件 採用螺栓緊固的扣接連接件。
2．1．14 直角扣件 用於垂直交叉桿件間連接的扣件。
2．1．15 旋轉扣件 用於平行或斜交桿件間連接的扣件。
2．1．16 對接扣件 用於桿件對接連接的扣件。
2．1．17 防滑扣件 根據抗滑要求增設的非連接用途扣件。
2．1．18 底座 設於立桿底部的墊座。
2．1．19 固定底座 不能調節支墊高度的底座。
2．1．20 可調底座 能夠調節支墊高度的底座。
2．1．21 墊板 設於底座下的支承板。
2．1．22 立桿 腳手架中垂直於水平面的豎向桿件。
2．1．23 外立桿 雙排腳手架中離開牆體一側的立桿，或單排架立桿。
2．1．24 內立桿 雙排腳手架中貼近牆體一側的立桿。
2．1．25 角桿 位於腳手架轉角處的立桿。
2．1．26 雙管立桿 兩根並列緊靠的立桿。
2．1．27 主立桿 雙管立桿中直接承受頂部荷載的立桿。
2．1．28 副立桿 雙管立桿中分擔主立桿荷載的立桿。
2．1．29 水平桿 腳手架中的水平桿件。
2．1．30 縱向水平 沿腳手架縱向設置的水平桿。
2．1．31 橫向水平桿 沿腳手架橫向設置的水平桿。
2．1．32 掃地桿 貼近地面，連接立桿根部的水平桿。
2．1．33 縱向掃地桿 沿腳手架縱向設置的掃地桿。
2．1．34 橫向掃地桿 沿腳手架橫向設置的掃地桿。
2．1．35 連牆件 連接腳手架與建築物的構件。
2．1．36 剛性連牆件 採用鋼管、扣件或預埋件組成的連牆件。
2．1．37 柔性連牆件 採用鋼筋作拉筋構成的連牆件。
2．1．38 連牆件間距 腳手架相鄰連牆件之間的距離。
2．1．39 連牆件豎距 上下相鄰連牆件之間的垂直距離。
2．1．40 連牆件橫距 左右相鄰連牆件之間的垂直距離。
2．1．41 橫向斜撐 與雙排腳手架內、外立桿或水平桿斜交呈之字形的斜桿。
2．1．42 剪刀撐 在腳手架外側面成對設置的交叉斜桿。
2．1．43 拋撐 與腳手架外側面斜交的桿件。
2．1．44 腳手架高度 自立桿底座下皮至架頂欄桿上皮之間的垂直距離。
2．1．45 腳手架長度 腳手架縱向兩端立桿外皮間的水平距離。
2．1．46 腳手架寬度
雙排腳手架橫向兩側立桿外皮之間的水平距離，單排腳手架為外立桿外皮至牆面的距離。
2．1．47 立桿步距（步） 上下水平桿軸線間的距離。
2．1．48 立桿間距 腳手架相鄰立桿之間的軸線距離。
2．1．49 立桿縱距（跨） 腳手架立桿的縱向間距
2．1．50 立桿橫距 腳手架立桿的橫向間距，單排腳手架為外立桿軸線至牆面的距離。
2．1．51 主節點 立桿、縱向水平桿、橫向水平桿三桿緊靠的扣接點。
2．1．52 作業層 上人作業的腳手架鋪板層。
2．2 符號

3 構配件
3．1 鋼管
3．1．1 腳手架鋼管應採用現行國家標准《直縫電焊鋼管》（GB/T 12793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標准《碳素結構鋼》（GB/T 700）中Q235－A級鋼的規定。
3．1．2 腳手架鋼管的尺寸應按表3.1.2採用。每根鋼管的最大質量不應大於25kg，宜採用φ48×3.5鋼管。
腳手架鋼管尺寸（mm） 表3.1.2

3．1．3 鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：
（1） 新、舊鋼管的尺寸、表面質量和外形應分別符合本規范第8.1.1、8.1.2條的規定；
（2） 鋼管上嚴禁打孔。
3．2 扣件
3．2．1 扣件式鋼管腳手架應採用可鍛鑄鐵製作的扣件，其材質應符合現行國家標准《鋼管腳手架扣件》（GB 15831）的規定；採用其它材料製作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定後方可使用。
3．2．2 腳手架採用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發生破壞。
3．3 腳手板
3．3．1 腳手板可採用鋼、木、竹材料製作，每塊質量不宜大於30kg。
3．3．2 沖壓鋼腳手板的材質應符號現行國家標准《碳素結構鋼》（GB/T 700）中Q235－A級鋼的規定，其質量與尺寸允許偏差應符合本規范第8.1.4條1款的規定，並應有防滑措施。
3．3．3 木腳手板應採用杉木或松木製作，其材質應符合現行國家標准《木結構設計規范》（GBJ 5）中Ⅱ級材質的規定。腳手板厚度不應小於50mm，兩端應各設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。
3．3．4 竹腳手板宜採用由毛竹或楠竹製作的竹串片板、竹笆板。
3．4 連牆件
3．4．1 連牆桿的材質應符合現行國家標准《碳素結構鋼》（GB/T 700）中Q235－A級鋼的規定。
4 荷載
4．1 荷載分類
4．1．1 作用於腳手架的荷載可分為永久荷載（恆荷載）與可變荷載（活荷載）。
4．1．2 永久荷載（恆荷載）可分為：
（1） 腳手架結構自重，包括立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重；
（2） 構、配件自重，包括腳手板、欄桿、擋腳板、安全網等防護設施的自重。
4．1．3 可變荷載（活荷載）可分為：
（1） 施工荷載，包括作業層上的人員、器具和材料的自重；
（2） 風荷載。
4．2 荷載標准值
4．2．1 永久荷載標准值應符合下列規定：
（1） 每米立桿承受的結構自重標准值，宜按本規范附錄A表A－1採用；
（2） 沖壓鋼腳手板、木腳手板與竹串片腳手板自重標准值，應按表4.2.1－1採用；
腳手板自重標准值 表4.2.1－1

（3） 欄桿與擋腳板自重標准值，應按表4.2.1－2採用。
欄桿、擋腳板自重標准值 表4.2.1－2

（4） 腳手架上吊掛的安全設施（安全網、葦席、竹笆及帆布等）的荷載應按實際情況採用。
4．2．2 裝修與結構腳手架作業層上的施工均布活荷載標准值，應按表4.2.2採用；其他用途腳手架的施工均布活荷載標准值，應根據實際情況確定。
施工均布活荷載標准值 表4.2.2

註：斜道均布活荷載標准值不應低於2kN/m2
4．2．3 作用於腳手架上的水平風荷載標准值，應按下式計算：
wk=0.7μz·μs·w0 （4.2.3）
式中 wk——風荷載標准值（kN/m2）；
μz——風壓高度變化系數，按現行國家標准《建築結構荷載規范》（GBJ 9）規定採用；
μs——腳手架風荷載體型系數，按本規范表4.2.4的規定採用；
w0——基本風壓（kN/m2），按現行國家標准《建築結構荷載規范》（GBJ 9）的規定採用。
4．2．4 腳手架的風荷載體型系數，應按表4.2.4的規定採用。
腳手架的風荷載體型系數μs 表4.2.4

註：1．μstw值可將腳手架視為桁架，按現行國家標准《建築結構荷載規范》（GBJ 9）表6.3.1第32項和第36項的規定計算；
2．φ為擋風系數，φ=1.2An/AW，其中An為擋風面積；AW為迎風面積。敞開式單、雙排腳手架的φ值宜按本規范附錄A表A－3採用。
4．3 荷載效應組合
4．3．1 設計腳手架的承重構件時，應根據使用過程中可能出現的荷載取其最不利組合進行計算，荷載效應組合宜按表4.3.1採用。
荷載效應組合 表4.3.1

4．3．2 在基本風壓等於或小於0.35kN/m2的地區，對於僅有欄桿和擋腳板的敞開式腳手架，當每個連牆點覆蓋的面積不大於30m2，構造符合本規范第6.4節規定時，驗算腳手架立桿的穩定性，可不考慮風荷載作用。
5 設計計算
5．1 基本設計規定
5．1．1 腳手架的承載能力應按概率極限狀態設計法的要求，採用分項系數設計表達式進行設計。可只進行下列設計計算：
（1） 縱向、橫向水平桿等受彎構件的強度和連接扣件抗滑承載力計算；
（2） 立桿的穩定性計算；
（3） 連牆件的強度、穩定性和連接強度的計算；
（4） 立桿地基承載力計算。
5．1．2 計算構件的強度、穩定性與連接強度時，應採用荷載效應基本組合的設計值。永久荷載分項系數應取1.2，可變荷載分項系數應取1.4。
5．1．3 腳手架中的受彎構件，尚應根據正常使用極限狀態的要求驗算變形。
驗算構件變形時，應採用荷載短期效應組合的設計值。
5．1．4 當縱向或橫向水平桿的軸線對立桿軸線的偏心距不大於55mm時，立桿穩定性計算中可不考慮此偏心距的影響。
5．1．5 50m以下的常用敞開式單、雙排腳手架，當採用本規范第6.1.1條規定的構造尺寸，且符合本規范表5.1.7注、第6章構造規定時，其相應桿件可不再進行設計計算。但連牆件、立桿地基承載力等仍應根據實際荷載進行設計計算。
5．1．6 鋼材的強度設計值與彈性模量應按表5.1.6採用。
鋼材的強度設計值與彈性模量（N/mm2） 表5.1.6

5．1．7 扣件、底座的承載力設計值應按表5.1.7採用。
扣件、底座的承載力設計值（kN） 表5.1.7

註：扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小於40N·m，且不應大於65N·m
5．1．8 受彎構件的撓度不應超過表5.1.8中規定的容許值。
受彎構件的撓度 表5.1.8

註：l為受彎構件的跨度。
5．1．9 受壓、受拉構件的長細比不應超過表5.1.9中規定的容許值。
受壓、受拉構件的容許長細比 表5.1.9

註：計算λ時，立桿的計算長度按本規范（5.3.3）式計算但k值取1.00，本表中其它桿件的計算長度l0按l0=μl=1.27l計算。
5．2 縱向水平桿、橫向水平桿計算
5．2．1 縱向、橫向水平桿的抗彎強度應按下式計算：
σ=M/W≤f （5.2.1）
式中 M——彎矩設計值，應按本規范第5.2.2條的規定計算；
W——截面模量，應本規范附錄B表B採用；
f——鋼材的抗彎強度設計值，應按本規范表5.1.6採用。
5．2．2 縱向、橫向水平桿彎矩設計值，應按下式計算：
M=1.2MGk+1.4ΣMQk （5.2.2）
式中MGk——腳手板自重標准值產生的彎矩；
MQk——施工荷載標准值產生的彎矩。
5．2．3 縱向、橫向水平桿的撓度應符合下式規定：
v≤[v] （5.2.3）
式中 v——撓度；
[v]——容許撓度，應按本規范表5.1.8採用。
5．2．4 計算縱向、橫向水平桿的內力與撓度時，縱向水平桿宜按三跨連續梁計算，計算跨度取縱距la；橫向水平桿宜按簡支梁計算，計算跨度l0可按圖5.2.4採用；雙排腳手架的橫向水平桿的構造外伸長度a=500時，其計算外伸長度a1可取300mm。

（a）雙排腳手架；（b）單排腳手架
1―橫向水平桿；2―縱向水平桿；3―立桿
圖5.2.4 橫向水平桿計算跨度
5．2．5 縱向或橫向水平與立桿連接時，其扣件的抗滑承載力應符合下式規定：
R≤Rc
式中 R——縱向、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
Rc——扣件抗滑承載力設計值，應按本規范表5.1.7採用。
5．3 立桿計算
5．3．1 立桿的穩定性應按下列公式計算：

5．3．2 計算立桿段的軸向力設計值N，應按下列公式計算：
不組合風荷載時
N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4ΣNQk （5.3.2－1）
組合風荷載時
N=1.2（NG1k+NG2k）+0.85×1.4ΣNQk （5.3.2－2）
式中NG1k——腳手架結構自重標准值產生的軸向力；
NG2k——構配件自重標准值產生的軸向力；
ΣNQk——施工荷載標准值產生的軸向力總和，內、外立桿可按一縱距（跨）內離工荷載總和的1/2取值。
5．3．3 立桿計算長度l0應按下式計算：
l0=kμh （5.3.3）
式中 k——計算長度附加系數，其值取1.155。
μ——考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，應按表5.3.3採用；
h——立桿步距。
腳手架立桿的計算長度系數μ 表5.3.3

5．3．4 由風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw，可按下式計算：
Mw=0.85×1.4Mwk=0.85×1.4ωklah2/10 （5.3.4）
式中 Mwk——風荷載標准值產生的彎矩；
ww——風荷載標准值，應按本規范（4.2.3）式計算；
la——立桿縱距。
5．3．5 立桿穩定性計算部位的確定應符合下列規定：
（1） 當腳手架搭設尺寸採用相同的步距、立桿縱距、立桿橫距和連牆件間距時，應計算底層立桿段；
（2） 當腳手架搭設尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連牆件間距有變化時，除計算底層產桿段外，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連牆件間距等部位的立桿段進行驗算；
（3） 雙管立桿變截面處主立桿上部單根立桿的穩定性，應按本規范公式5.3.1－1或5.3.1－2進行計算。
5．3．6 當立桿採用單管時，敞開式、全封閉、半封閉腳手架的可搭設高度Hs，應按下列公式計算並取小者。但當符合本規范第4.3.2條規定時，可僅計算（5.3.6－1）式：
……

E. 軸心受壓構件的穩定系數怎麼查表

軸心受壓構件應先計算出構件的長細比λ，矩形截面的長細比有兩個互相垂直方向的，一般情況取最不利的一個。用長細比來查表，得到系數φ值。長細比λ值通常用截面的回轉半徑除以構件的的計算長度，對於矩形截面長細比λ=構件的的計算長度÷構件截面的邊長。

混凝土軸心受壓構件的穩定系數計算及查錄，見GB50010-2010《混凝土結構設計規范》第6.2.15條，表6.2.15。其中構件的的計算長度按表6.2.20-1表規定取值。

計算截面上兩個方向的抗彎慣矩，確定是朝哪個方向失穩，計算相對長細比；根據鋼結構的截面形狀和加工方法確定截面屬於規范中4類柱子曲線中的哪一類；根據規范中的計算公式計算穩定系數。

(5)如何取鋼管軸線受壓穩定系數擴展閱讀：

1、預應力混凝土結構構件，除應根據使用條件進行承載力計算及變形、抗裂、裂縫寬度和應力驗算外，尚應按具體情況對製作、運輸及安裝等施工階段進行驗算。

當預應力作為荷載效應考慮時，其設計值在本規范有關章節計算公式中給出。對承載能力極限狀態，當預應力效應對結構有利時，預應力分項系數應取1.0；不利時應取1.2。對正常使用極限狀態，預應力分項系數應取1.0。

2、當通過對一部分縱向鋼筋施加預應力已能使構件符合裂縫控制要求時，承載力計算所需的其餘縱向鋼筋可採用非預應力鋼筋。非預應力鋼筋宜採用HRB400級、HRB335級鋼筋，也可採用RRB400級鋼筋。

F. 60鋼管穩定系數是多少

我給一份你參考：地下室框架柱及牆梁模板專項施工方案一．工程概況:本工程地下室外牆高為4.7m，分人防地下室和普通地下室兩部分，外牆牆厚400mm。地下室框柱為1.0m×1.0m斷面。頂板為現澆井字梁板，板厚為200m。框梁主梁高1.4m.二．支模方案：按地下室總體施工方案，將地下室分兩部分施工，第一次從-8.3m至-5.8m處為第一次支模，第二次從-5.8m至－1.1m處為第二次支模，並且同頂板同時完成。三．支模前的准備工作：1．技術准備：①熟悉圖紙，明確柱、牆、板的各部分尺寸及標高，明確預留洞口、預埋件、預埋管位置、尺寸及各部位軸線尺寸。②對支模的木工進行安全技術交底，並對圖紙支模要點進行全面細致地進行講解，使木工理解領會圖紙的意圖和施工規范的基本要求、工藝標准、允許偏差，以及模板製作、安裝、拆除的一些基本常識。③操作木工應持證上崗，經過培訓。2．材料及工具准備：①支模的模板應選用多層膠合板，板厚為18mm，或採用竹膠板、鋼模亦可。本工程首選散裝木模板即多層板或竹膠板。木方採用10cm×10cm、5cm×10cm材料符合支模標准。②支撐鋼管採用φ48×3.5mm，扣件；螺旋採用φ14、φ12的螺旋和塑料穿柱管、模板墊塊、支撐馬凳、隔離劑等均要符合要求。③木工工具、機械平刨、圓鋸、膠條等，以及工地用電、照明等設施滿足工作需要，且安全可靠。四．對模板的基本要求：要求模板必須堅固、耐用，具有可靠強度、剛度和穩定性。同時要求模板光滑，接縫嚴密不漏漿、不吸水，滿足周轉使用的要求，安拆方便要求，搬運輕便要求。五．模板製作安裝工藝要求：1．外牆模板的工藝要求：①製作工藝：選料→劃線→鋸料→拼對成型→檢查歸垛。②安裝工藝：彈內外牆模板邊線→鑽孔插模板控制筋→立模調整→支撐加固成型→檢查各部尺寸→交工驗收。③外牆模板支撐成型掛圖如下：剪力牆和地下室外牆模板製作 掛圖④外牆模板的計算：計算簡圖：荷載計算：①水平荷載：γC—砼容重取25KN/m3；澆注速度v=2.5m/h；澆築入模溫度T=20oC；砼坍落度120mm C30砼。to—砼初凝時間按照下式計算，故取to=200/(T+15)（ξ/0無法實測）β1—外加劑影響修正系數，本工程因摻有外加劑，故取1.2；β2—砼坍落度影響修正系數，本工程取120mm，故取1.15。據此按下式計算所澆砼對模板的最大側壓力。（KN/m2）（1）——F=0.22γC× to×β1×β2×v1/2（2）——F=H×γC（兩式求得最大側壓力取二式中最小值）。所用：F=0.22γC× to×β1×β2×v1/2將數據帶入=0.22×25KN/m3×(200/35)×1.2×1.15×2.51/2=68.48KN/m2F=25 KN/m3×4.7m=117.5 KN/m2二者取較小者，故取F=68.48 KN/m2為所澆砼最大側壓力。計算有效壓邊高度由下式得：h=F/γC=68.48/25=2.74m傾倒砼時對側模產生的水平荷載標准值取4 KN/m2，分項系數分別取1.2和1.4，則其設計強度荷載為：q1=68.48 KN/m2×12+4KN/m×1.4=87.78KN/m。按剛度要求，採用標准荷載，同時不考慮傾倒砼荷載。q1=68.48×1=68.48 KN/m。按強度要求需要內楞間距，由式（h—側模板厚度取18mm）l=147.1h×(1/ q1)1/2=147.1×18×(1/87.78)1/2=283mm按剛度要求需要內楞間距，由式l=66.7×h×(1/ q1)1/3=66.7×18×(1/68.48)1/3=292.95=292mm二者比較取小值，所以取280mm,使用l=260mm。穿牆螺栓採用φ14止水螺栓：間距：上、下0.4m，左、右0.6m。2．框架柱模板製作安裝工藝①製作工藝：選料 劃線 鋸料 拼對成型 檢查歸垛。 ②安裝工藝：彈線定位 拼接對角 鑽孔插內模擋筋 立模調整 支撐加固 檢查對角尺寸 交工驗收。③框架柱支模掛圖：柱模製作建議做成「L」形，便於對角安裝、找正。柱箍按0.3m支護，沿柱垂直高度布設。

G. 鋼結構穩定系數表怎麼查

鋼結構穩定系數查表方法如下所示：

1，首先需要確定構件的所屬類版別。

2，然後去計算出換算長權細比，這是公式：（λ×sqrt(fy/235)）

3，和表中第一縱列對照一下，找出計算值的十位數（或百位和十位）是多少，確定橫列；再看個位數，確定縱列。 表中0－9縱列的用處就是這樣，避免了使用線性內插法帶來的不便。

第一列是代表十位及百位數字,第一行是代表各位數字。例如長細比如果是23,那就對應第三行,第四列的數,即0.938

(7)如何取鋼管軸線受壓穩定系數擴展閱讀：

鋼結構必須注意防護，特別是薄壁構件，因此，處於較強腐蝕性介質內的建築物不宜採用鋼結構。鋼結構在塗油漆前應徹底除銹，油漆質量和塗層厚度均應符合相關規范要求。

在設計中應避免使結構受潮、漏雨，構造上應盡量避免存在於檢查、維修的死角。新建造的鋼結構一般隔一定時間都要重新刷塗料，維護費用較高。

國內外正在發展各種高性能的塗料和不易銹蝕的耐候鋼，鋼結構耐銹蝕性差的問題有望得到解決。

H. 扣件式鋼管腳手架力學計算中連牆件長細比λ算出是110，穩定性系數是多少

扣件式鋼管腳手架力學計算中連牆件長細比λ算出是110，穩定性系數=0.516。

I. 鋼結構軸心受壓構件穩定系數表怎麼查，第一行的個位數代表什麼意思

鋼結構軸心受來壓穩定自系數查表方法：

1，確定構件所屬類別。

2，首先計算出換算長細比（λ×sqrt(fy/235)）

3，和表中第一縱列對照，看計算值的十位數（或百位和十位）是多少，確定橫列；然後再看各位數，確定縱列。 這就是表中0－9縱列的用處，避免了使用線性內插法。

第一列代表十位及百位數字,第一行代表各位數字。比如長細比如果是23,那就對應第三行,第四列的數,即0.938

(9)如何取鋼管軸線受壓穩定系數擴展閱讀

鋼結構特點

1． 鋼結構自重較輕

2． 鋼結構工作的可靠性較高

3． 鋼材的抗振（震）性、抗沖擊性好

4． 鋼結構製造的工業化程度較高

5． 鋼結構可以准確快速地裝配

6． 鋼結構室內空間大

7． 容易做成密封結構

8． 鋼結構易腐蝕

9． 鋼結構耐火性差

10．鋼結構可回收利用

11．鋼結構工期較短

在對建築工程進行建設中，運用鋼結構工程進行設計，不僅能夠使得建築工程具有更大的跨度空間，同時還存在著安裝便利、造價成本較低等優勢，因此使得其在建築工程方面的應用越來越廣。隨著我國城市化進程的進一步發展，高層建築的數量將會急劇增多，這就對鋼結構工程的設計提出了更高的要求。