支撐鋼管架抗傾覆公式如何推導

❶ 多立桿腳手架是怎麼樣傳遞荷載的

豎向荷載：操作層的全部荷載傳給橫桿，橫桿傳給支座（就是立桿）。
風荷載：迎面的（每一步距范圍的）風荷載劃為集中荷載，分別作用在節點處，分析橫向單跨框架的傾覆距，計算兩根立桿形成抗傾覆距產生的軸力。（連牆桿作為安全儲備不進入計算）
支撐、剪刀撐是穩定構造措施，不進入計算，不考慮它傳力。

❷ 扣件式鋼管腳手架中連牆件承受由什麼承受

連牆件為腳手架與結構主體之間的撐拉桿和限制腳手架縱向自由變形長度專的約束連桿，並作為承受水屬平力作用的支座。
（1）將腳手架與建築結構工程聯結起來，確保腳手架整體穩定和使用安全。
（2）約束腳手架在豎向荷載作用下的變形，減少立桿計算長度，增強腳手架橫向剛度，提高其向內或向外的抗傾覆能力和承載穩定性。
（3）抵抗風荷載及其他水平荷載作用並傳給工程結構。
（4）抵抗因地基不均勻沉降引起的內力，使內力重新分布，以降低架體內部的集中應力，避免架體出現局部破壞。
（5）加強腳手架整體、或局部、或薄弱方向的剛度。

❸ 土建工程頂板支撐腳手架高3.3米，需多少鋼管，扣件

腳手架結構的設計規定和計算方法1993年制訂並下發的《編制建築施工腳手架安全技術標準的統一規定》（建標〔1993〕062號，以下簡稱《統一規定》），對涉及風荷載計算、實用設計表達式等腳手架設計計算方法的有關問題作出了規定。經4年的應用和研究，1997年通過並下發了該規定的修訂稿，基本上形成了腳手架設計計算方法的框架，成為即將陸續頒布實施的各種建築施工腳手架安全技術規范的指導性文件。由腳手架桿（構）件和連接件搭設而成的各種形式的腳手架、支撐架和其他用途架子所形成的腳手架結構，具有其自身的特點，不同於工程結構，不能完全套用鋼結構的計算方法，應依據《統一規定》確定的方法和要求進行設計和計算。1《統一規定》對腳手架結構設計計算方法的規定1.1對設計方法和設計要求的規定1.1.1規定腳手架結構一律採用以概率理論為基礎的極限狀態設計法（簡稱概率極限狀態設計法，即目前我國工程結構設計採用的方法）進行設計。1.1.2規定腳手架結構為臨時工程結構，其結構重要性系數γ0取0.9。1.1.3對腳手架結構設計可靠度的要求，考慮到無足夠統計數據積累的情況，確定其採用概率極限狀態設計的結果，應與我國的歷史使用經驗相一致，即若採用單一系數法進行設計時，其單一安全系數應滿足：強度計算時的K1≥1.5；穩定計算時的K2≥2.0。為此，在計算式中引入材料強度附加分項系數γ′m或抗力附加分項系數γ′R，γ′R＝γ0γ′m＝0.9γ′m。1.1.4規定鋼管腳手架結構歸入薄壁型鋼結構，在涉及設計焊接連接、選用軸心受壓桿件的穩定系數φ時，應使用《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》（GBJ18-87）。1.1.5規定腳手架的設計計算項目一般應包括：（1）構架的整體穩定性計算（可轉化為對立桿穩定性的計算）；（2）水平桿件的強度、穩定性和剛度驗算；（3）附著、連牆件的強度和穩定性計算；（4）抗傾覆驗算；（5）地基基礎和支承結構的驗算。當腳手架的結構和設置設計都符合相應規范的不必計算的要求時，可不進行計算；當作業層施工荷載和構架尺寸不超過規范的限定時，一般可不進行水平桿件的計算。腳手架失穩（包括整體、局部和單肢）破壞是其最大的危險所在，一般必須進行計算；當腳手架的局部或單肢無顯著的荷載或長度增大時，可不進行局部或單肢立桿的失穩驗算。總之，在上述規定的計（驗）算項目中，凡沒有不必計算的可靠依據時，均應進行計算。1.1.6按概率極限狀態設計的要求，剛度（即變形）驗算時的荷載取標准值；強度和穩定驗算時的荷載取設計值，荷載的設計值等於其標准值乘上荷載分項系數。恆載（自重）分項系數γGK取1.2（在抗傾覆驗算中的荷載有利時，取0.9）；活載（施工荷載、風荷載）分項系數（γQK、γwk）取1.4；同時組合施工荷載和風荷載時，荷載組合系數ψ取0.85。1.2對一般實用設計表達式的規定《統一規定》按兩類構件（受彎、軸心受壓）和兩類荷載（不組合風載、組合風載）分別給出了腳手架結構的一般實用設計表達式，共兩組4個式子。對於受彎構件：不組合風載時為1.2SGK+1.4SQK組合風載時為1.2SGK+1.4SGK對於軸心受壓桿件：不組合風載時為1.2SGK+1.4SQK組合風載時為.2SGK+1.4×0.85根據本文1.1.3對腳手架結構設計可靠度的要求，通過概率極限狀態設計法與單一系數法兩種設計表達式的比較，得到γ』m的計算式。對於受彎構件：不組合風載時為γ』m＝1.19組合風載時為γ』m＝1.19對於軸心受壓桿件：不組合風載時為γ』m＝1.59組合風載時為γ』m＝1.59其中，以上各式中：SCK———恆載標准值的作用效應（如軸力NGK、彎矩MGK）；SQK———施工荷載標准值的作用效應（如軸力NQK、彎矩MQK）；Swk———風荷載標准值的作用效應（如軸力Nwk、彎矩Mwk）；fk———材料強度的標准值；f———材料強度的設計值，γR———抗力分項系數，鋼結構的γR取1.165；W———截面模量（截面抵抗矩）；φ———軸心受壓桿件的穩定系數；A———桿件的毛截面積。為方便計算，各腳手架標準的編制組可根據相應腳手架的受荷情況，統計出η和λ值的范圍，編制出γ』m表，以供讀者使用。亦可取給出KI值。例如，已定稿的《建築施工門式鋼管腳手架安全技術規范》取KI＝0．725（用於穩定計算）。當將相應的軸力和彎矩取代一般實用設計表達式中的作用效應S時，即可得到設計使用的計算式（見後述）。計算式一般都採用荷載計算值的作用效應，即在計算式中不出現荷載分項系數。1.3對風荷載計算的規定《統一規定》給出了腳手架所受的風壓標准值Wk的計算式。當腳手架的設置高度＜100m時：當腳手架的設置高度≥100m時：式中W0———基本風壓；μz———風壓高度變化系數；βz———高度z處的風振系數；μs———風荷載體型系數（表1）；μztw———按桁架確定的風荷載體型系數；φ———按腳手架封閉狀況確定的擋風系數；0.7———按5年重現期確定的基本風壓折減系數。對某些特殊情況，可採用高於0.7的值，但不得低於此值。以上W0、μz、βz、μstw均按《建築結構荷載規范》（GBJ9-87）的相應規定選用或計算確定，其中μstw按其表6.3.1第32和第36項計算。表1腳手架風荷載體型系數背靠建築物的狀況全封閉敞開，開洞手腳架狀況各種封閉情況1.0φ1.3φ敞開μstw2落地式腳手架結構的主要驗算落地搭設的腳手架結構，包括單排、雙排、多排（滿堂）腳手架和支撐架，主要承受豎向荷載作用，其整體結構或單肢立桿的抗失穩能力遠低於相應的強度承載能力，當其計算長度（等於節點間的實際長度乘以計算長度系數μ）和所受軸心荷載作用較大時，將會出現失穩破壞，因此，穩定性是其主要驗算項目。強度驗算主要為地基基礎、連牆件的抗拉、水平桿件的抗彎等。當連牆件受水平壓力作用時，則需驗算其軸心受壓穩定性。水平桿件都有其自身的「跨度界值」LJ，當實用跨度L＜LJ時，其承載能力受抗彎強度條件控制，僅需驗算強度，不必驗算變形；當L＞LJ時，則受其變形條件控制，僅需驗算變形。腳手架水平桿件的LJ值及其相應的界值荷載以及不同跨度下的控制荷載等，均可從文獻1中第425～436頁查到，讀者可據此判斷是否需要進行驗算。2.1單、雙排腳手架的整體穩定性驗算單、雙排扣件式鋼管腳手架的整體穩定性驗算是在較為全面、細致和深入的研究成果的基礎上提出的。以其計算方法作為參考，也初步給出了碗扣式鋼管腳手架整體穩定性的計算方法和這兩種腳手架單肢立桿穩定性的計算方法，其計算結果也是安全的（但在今後有了的試驗數據後，也會作必要的調整）。門式鋼管腳手架則是以單榀門架的承載力為基礎相應給出其整體穩定性的計算方法的。其他鋼制腳手架穩定性的計算可參照這三種腳手架穩定性計算的原則和方法加以研究解決。2.1.1扣件式鋼管腳手架的整體穩定性驗算?扣件式鋼管腳手架整體穩定性的計算方法，系通過對多種常用構架尺寸和連牆點設置的1∶1原型單、雙排腳手架段進行整體加荷試驗，得到其出現整體失穩破壞時的臨界荷載Pcr，代入公式φ0＝Pcr/Afy（A為立桿的毛截面積，fy為立桿鋼材的屈服強度），得到的φ0為腳手架段的整體穩定系數。將φ0就視為立桿段（長度為步距H）的穩定系數，由《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》（GBJ18-87）附錄三可查得相應於φ0的長細比λ0，由μ0＝λ0i/h（i為立桿的回轉半徑），即可得到立桿的計算長度系數μ0，經對試驗數據的綜合整理以後，確定了計算扣件式鋼管腳手架整體穩定性的立桿計算長度系數μ取值（表2），μ值已綜合考慮了整架作用、連牆點作用以及荷載偏心和初彎曲等初始缺陷的影響。將復雜的腳手架整體性驗算，轉為簡單的對立桿穩定性的驗算。將結果代入上述設計表達式，即可得到以下驗算整體穩定性的實用式。?表2扣件式鋼管腳手架整體穩定性驗算的立桿的計算長度系數μ類別立桿橫距(m)連牆件布置2步3跨3步3跨雙排架1.051.501.701.301.551.751.551.601.80單排架1.85不組合風載時：N＝1.2NGK＋1.4NQK組合風載時：N＝1．2NGK＋1．4×0．85NQKMW＝1．4×0．85MWK式中N、MW———分別為立桿的軸向力設計值和風載彎矩設計值；NGK、NQK———分別為由恆載、施工荷載產生的立桿軸向力標准值；W———立桿的截面抵抗矩；MWK———由風載產生的立桿彎矩的標准值，按以下步驟計算。（1）按式（9）或式（10）確定風壓標准值。（2）確定立桿所受風線荷載標准值qwk為：式中An為擋風面積，即寬為立桿縱距La、高為步距H的風載計算單元內的實際擋風面積。在計算An時，採用密目安全網者，可按其實圍立面積的50%計，並應同時計算桿件的擋風面積（1.15×桿件的擋風面積，1.15系數為考慮桿件連接點阻力的增大系數）；採用擋風材料封閉者，用其封閉面積。（3）由qwk按以下情況確定Mwk：當連牆件按2步3跨設置時，按3跨連續梁確定Mwk（查相應結構靜力計算圖表）；當按3步3跨設置時，按2跨連續梁查得Mwk。我國現行工程結構設計規范均已採用「概率極限狀態設計法」，規范所給的強度設計值f由抗力分項系數γR除強度標准值得到，而計算作用效應N、M的荷載為計算值（考慮荷載的分項系數和組合系數）。一些讀者往往在使用f時，卻用荷載的標准值，這是不對的，應當注意。2.1.2碗扣式鋼管腳手架的整體穩定性驗算碗扣式鋼管腳手架的整體穩定性驗算，目前所做的相應試驗不夠（仍在繼續進行之中），但從其與扣件式鋼管腳手架相類似的試驗結果的分析中可以看出，由於桿件採用軸心連接等因素，使其穩定承載能力比相應構架情況的扣件式鋼管架提高15%以上。當取碗扣架的計算長度系數為μ1時，則。因此確定，在驗算碗扣式鋼管腳手架的整體穩定性時，其μ1值可按表2數值乘以0．9325採用，其他均可採用扣件式鋼管腳手架的計算方法。經幾年的試用，可滿足使用安全的要求。2.1.3門式鋼管腳手架的整體穩定性驗算?門式鋼管腳手架的整體穩定性以單榀門架計算，其門架立桿的穩定系數φ按組合桿件確定。其穩定驗算式，當不組合風載時，仍使用式（11），但N為一榀門架的軸向力設計值；當組合風載時，按下式計算：式中Mwk———風載彎矩標准值，hw———連牆件豎距；φ———門架立桿的穩定系數，按查《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》附錄三，其中：I———門架立桿換算截面回轉半徑；I0———門架立桿截面慣性矩；I1、h1———門架加強桿的截面慣性矩和高度；h0———門架高度；A———門架立桿的毛截面積；f———門架鋼材的強度設計值：Q235鋼用205N/mm2；16Mn鋼用300N/mm2；γ』R———考慮腳手架工作條件的抗力調整系數，取2.2非單、雙排腳手架結構和單肢立桿的穩定性驗算非單、雙排腳手架結構包括多排或滿堂設置的腳手架和模板支撐架，由於尚無系統的試驗研究成果，其結構和單肢立桿的穩定性驗算，可暫參考單、雙排腳手架計算的研究成果和相關規范加以臨時解決。即將腳手架立桿段視為有側移多層框架柱，將上下橫桿視為計算立桿段的約束桿件，採用《鋼結構設計規范》（GBJ17－88）附表4.2的規定，計算出單肢立桿按有側移框架柱考慮的計算長度系數μ』0，當該單肢立桿為雙排腳手架的立桿時，則μ'0應與相應雙排腳手架的μ值一致。由於兩者的計算依據是不同的，μ』0≠μ，因此就引入兩個調整系數m1（考慮連牆件設置情況的調整系數）和m2（考慮另一方向水平桿件約束作用的調整系數），由μ』＝μ＝m1m2μ』0的特定情況求得m1和m2的數值後，用μ』＝m1m2μ』0計算出扣件式鋼管腳手架各種構架情況下單肢立桿的計算長度系數μ』的數值表。用前述方法，取碗扣式鋼管腳手架單肢立桿的計算長度系數為μ』1，則μ』1＝0.9325μ』。μ』和μ』1的數值表見文獻1第461～466頁。有了μ』（或μ』1），即可按前述方法得到相應的穩定系數φ。扣件式或碗扣式腳手架結構的單肢立桿的穩定驗算（視其荷載作用情況可分為軸心受壓桿件和壓彎桿件），可採用《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》（GBJ18-87）的計算式和規定。上述計算方法既考慮了腳手架結構本身的剛度條件，又考慮了腳手架結構的連牆約束和整體作用。同時還按不同的h/Lb、h/La和連牆件設置情況，分別給出了首步架和其他步架的角立桿、邊立桿與中立桿（分別在兩面、三面和四面設有橫桿）的μ』（或μ』1）值。因此，既可用於驗算單、雙排腳手架結構的單肢立桿穩定性，亦可用於驗算多排和滿堂腳手架結構的穩定性。計算多排和滿堂腳手架結構穩定性時，連牆條件可按以下界定採用：（1）當架子兩個方向立桿排數≥8、桿距≤1.5m、且整體性較好，即設有足夠的整體性拉結桿件（斜桿、剪刀撐、斜撐等）時，可按2步3跨連牆考慮；（2）當架子兩個方向立桿排數＜8、桿距≤1.5m且整體性較好時，可按3步3跨連牆考慮；（3）當桿距＞1.5m或具有其他整體性較差的情況時，可取μ』值為1.80～1.85，即接近於單排腳手架的工作情況。2.3其他驗算項目和計算注意事項?2.3.1水平桿件的強度驗算水平桿件包括縱、橫向水平桿和腳手板等，當其不超過構造跨度規定，不超載或不受過大集中荷載作用時，一般不需要進行計算；當跨度和荷載較大時，一般應進行強度驗算，可依其支承情況，按簡支梁或2～3跨連續梁，使用式（1）或式（2）進行驗算。驗算時不要遺漏公式右端抗力項的調整系數，應先確定γ』m值。?門式鋼管腳手架的門架為門式框架構件，其承載力取決於荷載作用點的部位。受集中力作用時，作用點位於門架立柱時的承載力最大，位於門架立柱和加強桿之間時次之，位於橫梁跨中時最小。在設計時，應盡量避開橫梁中部受集中力的作用。2.3.2連牆件驗算連牆件一般按承受水平力作用進行設計，其所受水平力NL按下式計算：NL＝NW＋3kN式中，Nw為自由風荷載產生的連牆件軸向力（或水平力），在計算時，可將腳手架視為支承於連牆件之上的三跨連續梁，跨度取連牆件的豎距hw，取其在風線荷載作用下的最大支座反力為Nw；3kN為腳手架平面外變形所引起的連牆件軸向力。當連牆件採用腳手鋼管並以扣件和腳手架連接時，應使用式（2）進行計算，並同時驗算扣件的抗滑要求，每個扣件的抗滑力為8.5kN。當抗滑不滿足時，可增加扣件的設置。當連牆件為鋼結構構件時，應按《鋼結構設計規范》（GBJ17-88）的規定進行設計。2.3.3地基承載力驗算腳手架立桿基礎（或支座、墊板）底面的承載力按下式驗算：式中P———腳手架立桿基礎底面處的平均應力設計值；A———基礎底面面積；N———腳手架立桿傳至基礎頂面的軸心力設計值，按下式確定：f＝K.fkfk———地基承載力標准值；K———調整系數，碎石土、砂土、回填土取0.4；粘土取0.5；岩石、混凝土取1.0。2.3.4計算注意事項（1）作業層施工荷載的標准值，結構腳手架取3kN/m2，裝修（含裝飾和修繕作業）腳手架取2kN/m2，圍（防）護架按1kN/m2計算。模板支撐架、安裝支撐架和實用荷載超過上述規定的腳手架，應按實用荷載設計。腳手架和支撐架定型產品按其設計的荷載採用，但均不得低於1kN/m2。（2）在腳手架設置構造中的非腳手架結構部分和型鋼件，應使用相應的鋼結構規范進行設計。（3）在腳手架設置中涉及連牆、附牆、預埋件、臨時支撐和對工程的加固措施等，應按相應結構設計規范驗算，並應取得工程設計人的同意，或請工程設計人對相應結構進行驗算。

❹ 請說一下盤扣式腳手架安裝時應該注意什麼

安裝時，螺栓擰緊扭力矩不應小於40N·m，且不應大於65N·m[7]；現場實際施工中，操作工人對螺栓擰緊版扭力矩的大小常常權缺乏具體的感性認識，總以為認為把螺母擰的越緊越好，常常把扣件螺母（尤其是保險扣件）擰緊到擰不動的位置，而當扭力矩大於65N·m時，已超過《鋼管腳手架扣件規范》中的扣件試壓值，並不能保證扣件質量及安全。因此，現場施工技術人員除做好事前的施工交底外，事中還應要拿著扭力扳手到班組第一線，根據抽樣檢查數目與質量判定標准，按隨機分布原則直接檢查作業工人剛扭緊的扣件，扭力矩小於40N·m的必須重新擰緊至合格，扭力矩大於65N·m致扣件損壞的及時處理。

❺ 盤扣腳手架的做法圖解

1、前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，並由總包單位放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證後期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。

2、輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平整並採取混凝土硬化措施。

3、輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍，對於高度和跨度較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩定性和安全性。

4、架體搭設完成後要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300-500mm之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證。

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特點

1、多功能。根據具體施工要求，能組成模數為0.6m的多種組架尺寸和荷載的單排、雙排腳手架、支撐架、支撐柱、物料提升架等多種功能的施工裝備，並能做曲線布置。

2、結構少，搭建及拆卸方便，基本結構及專用部件，可使該系統能適應用於各種結構建築物。

3、產品有高度的經濟性，使用更方便、更快捷：在使用中，只需要把橫桿兩端插頭插入立桿上相對應的錐孔中，再敲緊即可，其搭拆的快捷性和搭接的質量是傳統腳手架無法做到的。

4、承載能力大。立桿軸向傳力，使腳手架整體在三維空間、結構強度高、整體穩定性好、圓盤具有可靠的軸向抗剪力，且各種桿件軸線交於一點，連接橫桿數量比碗扣接頭多出1倍，整體穩定強度被碗扣和腳手架提高20%。

5、安全可靠。採用獨立楔子穿插自鎖機構。由於互鎖和重力作用，即使插銷未被敲緊，橫桿插頭亦無法脫出。承載能力大，整體鋼度大，整體穩定性強。每根立桿允許承載3—4噸。斜拉桿的使用數量大大少於傳統腳手架。

6、綜合效益好。構件系列標准化，便於運輸和管理。無零散易丟構件，損耗低，後期投入少。

❻ 腳手架連牆件在哪裡買

 關於扣件式鋼管外腳手架連牆件設置的探討近年來，扣件式鋼管腳手架因具有構造簡單、裝拆方便、傳力合理、使用耐 久、牢固穩定、造價適宜、多次周轉等特點，在高層、多層建築施工中的使用越 來越廣泛，對它安全可靠度的探索就顯得尤為重要。分析今年國內外發生的幾起 鋼管腳手架倒塌事故案例，幾乎都是由於連牆件設置不當或連牆件被拆除而未及 時補救引起的。本文結合《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 JGJ130-2001（以下簡稱《規范》）針對比較常見的落地式雙排鋼管架的連牆 件設置的共性問題加於探討，供同行們參考。 一、連牆件的作用分析 雙排扣件式鋼管腳手架可以看成是由縱、橫向水平桿與立桿組成的特殊的多 層、多跨框架鋼結構，連牆件的作用不容忽視。 1.腳手架連接桿件的扣件節點，在荷載的作用下具有相當的抗轉動能力（即 剛性），但由於扣件本身質量和擰緊程度均影響節點的剛性，因此此框架為半剛 性節點框架，腳手架的橫向寬度比其縱向長度、豎向高度要小得多，因此對一面 牆的腳手架又可視為一塊「格構式」平板，由於它在垂直於建築物表面方向的剛度 較差，遠小於其縱向，因而腳手架必須依靠與建築物的可靠連接（即設置連牆件） 才具有承受其自重、施工荷載和風荷載的能力。 2.連牆件為腳手架與結構主體之間的撐拉桿和限制腳手架縱向自由變形長 度的約束連桿，並作為承受水平力作用的支座。 （1）將腳手架與建築結構工程聯結起來，確保腳手架整體穩定和使用安全。 （2）約束腳手架在豎向荷載作用下的變形，減少立桿計算長度，增強腳手 架橫向剛度，提高其向內或向外的抗傾覆能力和承載穩定性。 （3）抵抗風荷載及其他水平荷載作用並傳給工程結構。 （4）抵抗因地基不均勻沉降引起的內力，使內力重新分布，以降低架體內 部的集中應力，避免架體出現局部破壞。 （5）加強腳手架整體、或局部、或薄弱方向的剛度。

❼ 腳手架抗傾覆驗算，是哪個規范規定的

這個規范是行業標準是JGJ130-2011，是當前的使用版本，謝謝

❽ 使用輪扣腳手架包含哪些技術規范

前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，並由總包單位放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證後期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平整並採取混凝土硬化措施。輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍，對於高度和跨度較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩定性和安全性。

架體搭設完成後要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300-500mm之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證。目前我國建設部未有輪扣式腳手架行業標准和規范出台，不過在建設工地上已開始廣泛使用，當然希望相關部門制定出相應的規范，使輪扣式腳手架在工程中正確的使用有可靠的依據。建築模板工程（包括路橋施工）的支撐，特別是高支模；高低樓房建築的外牆腳手架；大、中、小倉庫貨架（立體貨架）；裝修工程和機電安裝的高處作業「工作平台」，船舶修造業的內外腳手架。.演唱會、運動會、臨時看台、觀禮台及舞台棚架等；建築施工單位流動工棚。輪扣式腳手架在腳手架發展史上實現了三個第一：即「第一個」實現了鋼管腳手架在結構上無任何專門的鎖緊零件；「第一個」實現了在鋼管腳手架上無任何活動零件；「第一個」實現了我國對整體新型鋼管腳手架的自主知識產權。該產品至今深受國內外用戶的歡迎，被國內的路橋、市政、房建等單位採用，在國外泰國外環路高架橋、蘇丹麥洛維大壩，國內沈陽建設大道立交橋、北京軍事博物館、北京天安門前、鄭西客運專線、武廣客運專線、哈大客運專線、京滬高鐵、雲南昆明世紀城等項目大量使用。

❾ 什麼是輪扣式腳手架輪扣式腳手架有無施工搭建規范標准

輪扣式腳手架也稱直插式、盤扣式腳手架。
主要構件為立桿和橫桿，盤扣專節點結構合理，立屬桿軸向傳力，使腳手架整體在三維空間結構強度高、整體穩定性好，並具有可靠的自鎖功能，能有效提高腳手架的整體穩定強度和安全度，能更好的滿足施工安全的需要。
1、前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，並由總包單位放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證後期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。
2、輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平整並採取混凝土硬化措施。
3、輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍，對於高度和跨度較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩定性和安全性。
4、架體搭設完成後要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300-500mm之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證。