腳手架鋼管抗剪強度多少

㈠ 腳手架縱、橫桿抗彎強度怎麼算

腳手架橫桿抗彎強度按下式計算： M≤f W式中：W——鋼管的截面模量。橫桿的撓度應符合下式規定： PC v max = c (3L2 ? 4C 2 ) ≤ [v] 24 EI 式中： v max——橫桿的最大撓度； [v] ——容許撓度，應按設計要求確定。碗扣節點承載力按下式驗算： Pc≤Qb，式中：Qb——下碗扣抗剪強度設計值，取 60kN。當模板支撐架高度大於 8m 並有風荷載作用時，應對斜桿內力進行計算，並驗算連接扣件的抗滑能力。 當對架體內力計算時將風荷載化解為每一結點的集中荷載 W；即是再這種情況下，腳手架結構主要承受豎向荷載作用的基本屬性並未改變。 腳手架的構架和受力情況大致有以下特點： 橫桿既是傳遞架面或支點荷載給立桿的受彎桿件，也是約束立桿彎曲變形、控制 立桿失穩承載能力的桿件；立桿或豎向框式構件， 如門型架等式主要的受力桿件， 立桿安軸心受壓桿件設計， 受其穩定性控制； 2 W 在立桿及斜桿中產生的內力 Wv 、 Ws 按下式計算： h Wv = W，a Ws = h2 + a2 W a n，自上而下疊加斜桿最大內力為 ∑1Ws ，驗算斜桿兩端連接扣件抗滑強度： ∑W 1 n s ≤ Qc，式中： Qc ——扣件抗滑強度，取 8kN。當下部無密目安全網時，只需計算頂端模板的風荷載。

㈡ 20號鋼管在600度的高溫下它的屈服強度是多少

20號鋼的20是指含碳量，含碳量為0.2%，屬於低碳鋼。鋼中可分為低碳鋼、中碳鋼和高碳鋼。
（5）相變點溫度（近似值）Ac1=735℃，Ac3=855℃，Ar3=835℃，Ar1=680℃
（6）正火規范 溫度920~950℃，出爐空冷。硬度131~156HBS。
（7）冷壓毛坯軟化處理規范 溫度700~720℃，保溫時間8~15h，再以50~100℃/h的冷速，隨爐降至溫度≤550~600℃，出爐空冷。
處理前硬度≤143HBS，軟化後硬度≤131HBS。
（8）淬火規范 溫度910℃±10℃，10%NaCl鹽水冷卻。
(9)實測屈服強度fy=245Mpa，彈性模量E=206Gpa，泊松比ν=0.3。
（10）抗剪強度275~392MPa,抗拉強度為253~500MPa，屈服強度為275MPa，延伸率為25%。
（11）退火溫度只要600-650度，保溫時間在1-2h。

㈢ 懸挑腳手架規范

懸挑式腳手架搭設規范

一、施工方案
1、懸挑式腳手架必須編制專項施工方案。方案應有設計計算書(包括對架體整體穩定性、支撐桿件的受力計算)，有針對性較強的、較具體的搭設拆卸方案和安全技術措施，並畫出平面、立面圖以及不同節點詳圖。
2、專項施工方案包括設計計算書必須經企業技術負責人審批簽字蓋章後方可施工。

二、懸挑梁及架體穩定
1、挑架外挑梁或懸挑架應積極採用型鋼或定型桁架。
2、懸挑型鋼或懸挑架通過預埋與建築結構固定，安裝符合設計要求。
3、挑架立桿與懸挑型鋼連接必須固定，防止滑移。
4、架體與建築結構進行剛性拉結，按水平方向小於7M、垂直方向等於層高設一拉結點，架體邊緣及轉角處1M范圍內必須設拉結點。

三、腳手板
挑架層層滿鋪腳手片，腳手片須用不細於18#鉛絲雙股並聯綁扎不少於4點，要求牢固，交接處平整，無探頭板，不留空隙，腳手片應保證完好無損，破損的及時更換。

四、荷 載
施工荷載均勻堆放，並不超過3.0KN／m2。建築垃圾或不用的物料必須及時清除。

五、交底與驗收
1、挑架必須按照專項施工方案和設計要求搭設。實際搭設與方案不同的，必須經原方案審批部門同意並及時做好方案的變更工作。
2、挑架搭拆前必須進行針對性強的安全技術交底，每搭一段挑架均需交底一次，交底雙方履行簽字手續。
3、每段挑架搭設後，由公司組織驗收，內容良化，合格後掛合格牌方可投入使用。驗收人員須在驗收單上簽字，資料存檔。

六、桿件間距
挑架步距不得大於1.8M，橫向立桿間距不大於1M，縱向間距不大於1.5M。

七、架體防護
1、挑架外側必須用建設主管部門認證的合格的密目式安全網封閉圍護，安全網用不小於18#鉛絲張掛嚴密。且應將安全網掛在挑架立桿里側，不得將網圍在各桿件外側。
2、挑架與建築物間距大於20cm處，鋪設站人片。除挑架外側、施工層設置1.2M高防護欄桿和18cm高踢腳桿外，挑架里側遇到臨邊時(如大開間窗、門洞等)時，也應進行相應的防護。

八、層間防護
挑架作業層和底層應用合格的安全網或採取其他措施進行分段封閉式防護。

九、腳手架材質
1、鋼管腳手架應選用外徑48mm，壁厚3.5mm的A3鋼管，表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用鋼管有出廠合格證。搭設架子前應進行保養、除銹並統一塗色，顏色應力求環境美觀。
2、鋼管腳手架搭設使用的扣件應符合建設部《鋼管腳手扣件標准》要求，有扣件生產許可證，規格與鋼管匹配，採用可鍛鑄鐵，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小於5mm。
3、型鋼宜採用A3號槽鋼或工字鋼。

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回答人的補充 2011-08-09 18:40
懸挑式腳手架的構造與搭設要求
（一）支撐桿式懸挑腳手架搭設要求
支撐桿式懸挑腳手架搭設需控制使用荷載，搭設要牢固。搭設時應該先搭設好里架子，使橫桿伸出牆外，再將斜桿撐起與挑出橫桿連接牢固，隨後再搭設懸挑部分，鋪腳手板，外圍要設欄桿和擋腳板，下面支設安全網，以保安全。
（二）連牆件的設置
根據建築物的軸線尺寸，在水平方向每隔3跨（6m）設置一個。在垂直方向應每隔3~4米設置一個，並要求各點互相錯開，形成梅花狀布置，連牆件的大蛇方法與落地式腳手架相同。
（三）垂直控制
搭設時，要嚴格控制分段腳手架的垂直度，垂直度允許偏差：
第一段不得超過1/400；
第二段、第三段不得超過1/200；
腳手架的垂直度要隨搭隨檢查，發現超過允許偏差時，應該及時糾正。
（四）腳手板鋪設
腳手板的底層應滿鋪厚木腳手板，其上各層可滿鋪薄鋼板沖壓成的穿孔輕型腳手板。
（五）安全防護設施
腳手架中各層均應設置護欄和擋腳板。
腳手架外側和底面用密目安全網封閉，架子與建築物要保持必要的通道。
（六）挑梁式腳手架立桿與挑梁（或縱梁）的連接
應在挑梁（或縱梁）上焊150~200mm長鋼管，其外徑比腳手架立桿內徑小1.0~1.5mm，用扣件連接，同時在立桿下部設1~2道掃地桿，以確保架子的穩定。
（七）懸挑梁與牆體結構的連接
應預先埋設鐵件或者留好孔洞，保證連接可靠，不得隨便打鑿孔洞，破壞牆體。
（八）斜拉桿（繩）
斜拉桿（繩）應裝有收緊裝置，以使拉桿收緊後能承擔荷載。
（九）鋼支架
鋼支架焊接應該保證焊縫高度，質量符合要求。
建築行業發生因腳手架倒塌而導致重大群死群傷的事故多起，腳手架的安全問題日益突出。而懸挑式腳手架作為工程常用的腳手架，由於沒有制定相應行業規定，各省的做法也不盡相同。福建省為了進一步規范和加強省內建築施工懸挑式腳手架的安全監督管理，預防安全事故發生，保障施工現場人員生命和財產安全，制定了《建築施工懸挑式腳手架安全技術若干規定（試行）》。本人結合現場經驗，對如何做好懸挑式腳手架的安全技術管理提出幾點看法。
1 懸挑式腳手架搭設必須明確安全管理責任
（1）建設行政主管部門負責本行政區域內建築施工的懸挑架的安全監督管理。
（2）懸挑架在搭設中，應當服從施工總承包單位對施工現場的安全生產管理，懸挑架搭設單位應對搭設質量及其作業過程的安全負責。
2 懸挑式腳手架搭設前的准備工作
（1）懸挑架的設計製作等必須遵守國家的有關規范標准。
（2）懸挑架施工前應編制專項施工方案，必須有施工圖和設計計算書，且符合安全技術條件，審批手續齊全（施工單位編制→施工單位審批→施工單位技術負責人批准→報送監理單位→總監理工程師組織監理工程師審核→總監理工程師批准→報送建設單位），並在專職安全管理人員監督下實施。
（3）懸挑架的支承與建築結構的固定方式經設計計算確定，必須得到工程設計單位認可，主要考慮是否可能破壞建築結構。
3 懸挑架選擇和製作應注意的幾個問題
（1）懸挑架的支承結構應為型鋼製作的懸挑梁或懸桁架等，不得採用鋼管。
（2）必須經過設計計算，其計算內容：①材料的抗彎強度；②抗剪強度；③整體穩定；④撓度。
（3）懸挑架應水平設置在樑上，錨固位置必須設置主梁或主梁以內的樓板上，不得設置在外伸陽台上或懸挑板上。
（4）節點的製作（懸挑梁的錨固點、懸挑架的節點）必須採用焊接或螺栓連接的結構，不得採用扣件連接，以保證節點是剛性的。
（5）支承體與結構的連接方式必須進行設計，設計時考慮連接件的材質，連接件與型鋼的固定方式。目前普遍採用是預埋圓鋼環或U型螺栓，應滿足受力的強度。採用U型螺栓的固定方式有壓板固定式（緊固）和雙螺母固定（防松），這是根據《鋼結構規范》8.3.6條，對直接承受力荷載的普通螺栓受控連接應用雙螺帽或其他防止螺栓松動的有效措施。
（6）固端長度必須超過懸挑長度的1.5倍，這樣可以減少對建築結構的影響，保證梁在使用中的安全，提高錨固強度。
4 懸挑式腳手架其他應注意的安全技術問題
懸挑架除以上所述之外，連牆體的設置，剪力撐的設置，縱橫向掃地桿的設置，架體薄弱位置的加強，卸料平台的搭設等與《建築施工扣件或鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）的要求基本一樣。其中高度超過設計高度的架件，由於懸伸長度較長就降低了懸挑梁的抗彎性能與整體穩定性，因此在此處必須有可靠的加強措施。懸挑架底必須張掛安全平網防護，其他防護也與落地式鋼管腳手架一樣。
國務院頒布的《建設工程安全生產管理條例》對施工所使用的腳手架、材料等都作出相應的要求。因此，進一步規范懸挑式腳手架的安全技術管理，有利於預防腳手架倒塌事故的發生，做到「安全第一，預防為主」，對事故隱患防範於未然。

㈣ 5mm厚Q235B鋼模板抗彎強度設計值，抗剪強度設計值是多少

從原理上講;鋼管的直埋歷徑越大,慣性矩越大,抗彎強度越好,可彎瞎搜是鋼管的壁厚太薄了,也容易損壞,所以不能單純地從抗彎強度上確定鋼管的厚度,還要考慮鋼材的材質,抗神此拉強度,剪切強度,彈性模量,以及耐腐蝕性,多方面的綜合因素確定鋼管的管壁厚度,總之是;優質鋼材可以把直徑做大些,管壁薄點,劣質鋼材卻不行。

㈤ 碗扣式鋼管腳手架抗剪強度

你的腳手架搭設方式，鋼管型號等等？

給你給例子
雙排腳手架，搭設高度25.1米，立桿採用單立管。立桿銷侍的縱距1.50米，立桿的橫距0.85米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為 48×3.0，連牆件採用鍵散2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板採用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設13層計算。欄桿採用沖壓鋼板，荷載為0.11kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳稿斗氏手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.35kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數1.1280。地基承載力標准值190kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1.00。

㈥ 建築模板方案安全計算

規范是：
《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建築結構荷載規范》(GB 50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB 50017-2003)

一、參數信息
1.模板支撐及構造參數
梁截面寬度 B(m):0.50；
梁截面高度 D(m):0.55
混凝土板厚度(mm):1.00；
立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；
立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；
立桿步距h(m):1.20；
梁支撐架搭設高度H(m)：9.00；
梁兩側立柱間距(m):0.90；
承重架支設:1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；
板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.60；
採用的鋼管類型為Φ48×3；
扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；
2.荷載參數
模板自重(kN/m2):0.35；
鋼筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷載標准值(kN/m2):2.5；
新澆混凝土側壓力標准值(kN/m2):18.0；
傾倒混凝土側壓力(kN/m2):6.0；
振搗混凝土荷載標准值(kN/m2):2.0
3.材料參數
木材品種：柏木；
木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；
面板類型：膠合面板；
面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板參數
梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；
梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底縱向支撐根數：4；
面板厚度(mm)：15.0；
5.梁側模板參數
主楞間距(mm)：500；
次楞根數：4；
穿梁螺栓水平間距(mm)：500；
主楞龍骨材料：木楞,，寬度80mm，高度100mm；
主楞合並根數：2；
次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷載標准值計算
1.梁側模板荷載
強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
按《施工手冊》，新澆混凝土作用於模板的最大側壓力，按下列公式計算，並取其中的較小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃；
V -- 混凝土的澆築速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；
β1-- 外加劑影響修正系數，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。
根據以上兩個公式計算的新澆築混凝土對模板的最大側壓力F；
分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。
三、梁側模板面板的計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
面板計算簡圖(單位：mm)
1.強度計算
跨中彎矩計算公式如下:
其中， σ -- 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大彎距(N.mm)；
W -- 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3；
[f] -- 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；
按以下公式計算面板跨中彎矩：
其中，q -- 作用在模板上的側壓力，包括:
新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.5×6×0.9=3.78kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+3.780 = 13.500 kN/m；
計算跨度(內楞間距): l = 183mm；
面板的最大彎距 M= 0.1×13.5×1832 = 4.52×104N.mm；
經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 4.52×104 / 1.88×104=2.411N/mm2；
面板的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2；
面板的受彎應力計算值 σ =2.411N/mm2 小於面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！
2.撓度驗算
q--作用在模板上的側壓力線荷載標准值: q = 18×0.5 = 9N/mm；
l--計算跨度(內楞間距): l = 183mm；
E--面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面慣性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；
面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×9×1834/(100×9500×1.41×105) = 0.051 mm；
面板的最大容許撓度值:[ω] = l/250 =183/250 = 0.732mm；
面板的最大撓度計算值 ω =0.051mm小於面板的最大容許撓度值 [ω]=0.732mm，滿足要求！
四、梁側模板內外楞的計算
1.內楞計算
內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
本工程中，龍骨採用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
內楞計算簡圖
（1）.內楞強度驗算
強度驗算計算公式如下:
其中， σ -- 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；
M -- 內楞的最大彎距(N.mm)；
W -- 內楞的凈截面抵抗矩；
[f] -- 內楞的強度設計值(N/mm2)。
按以下公式計算內楞跨中彎矩：
其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×6×0.9)×0.183=4.94kN/m；
內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；
內楞的最大彎距: M=0.1×4.94×500.002= 1.24×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.941×0.5=2.718 kN；
經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 σ = 1.24×105/8.33×104 = 1.482 N/mm2；
內楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；
內楞最大受彎應力計算值 σ = 1.482 N/mm2 小於內楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！
（2）.內楞的撓度驗算
其中 E -- 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的側壓力線荷載標准值： q =18.00×0.18= 3.29 N/mm；
l--計算跨度(外楞間距)：l = 500mm；
I--面板的截面慣性矩：I = 8.33×106mm4；
內楞的最大撓度計算值: ω = 0.677×3.29×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.017 mm；
內楞的最大容許撓度值: [ω] = 500/250=2mm；
內楞的最大撓度計算值 ω=0.017mm小於內楞的最大容許撓度值 [ω]=2mm，滿足要求！
2.外楞計算
外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.718kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。
本工程中，外龍骨採用2根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 80×1002×2/6 = 266.67cm3；
I = 80×1003×2/12 = 1333.33cm4；
外楞彎矩圖(kN.m)
外楞變形圖(mm)
（1）.外楞抗彎強度驗算
其中 σ -- 外楞受彎應力計算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大彎距(N.mm)；
W -- 外楞的凈截面抵抗矩；
[f] --外楞的強度設計值(N/mm2)。
根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 2.487 kN.m
外楞最大計算跨度: l = 549mm；
經計算得到，外楞的受彎應力計算值: σ = 2.49×106/2.67×105 = 9.325 N/mm2；
外楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受彎應力計算值 σ =9.325N/mm2 小於外楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！
（2）.外楞的撓度驗算
根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.838 mm
外楞的最大容許撓度值: [ω] = 549/250=2.196mm；
外楞的最大撓度計算值 ω =0.838mm小於外楞的最大容許撓度值 [ω]=2.196mm，滿足要求！
五、梁底模板計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。
強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。
本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3；
I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4；
1.抗彎強度驗算
按以下公式進行面板抗彎強度驗算：
其中， σ -- 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；
M -- 計算的最大彎矩 (kN.m)；
l--計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；
新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.60×0.55×0.90=9.09kN/m；
模板結構自重荷載：
q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；
振搗混凝土時產生的荷載設計值：
q3: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；
q = q1 + q2 + q3=9.09+0.23+1.51=10.83kN/m；
跨中彎矩計算公式如下:
Mmax = 0.10×10.827×0.1672=0.03kN.m；
σ =0.03×106/2.25×104=1.337N/mm2；
梁底模面板計算應力 σ =1.337 N/mm2 小於梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！
2.撓度驗算
根據《建築施工計算手冊》剛度驗算採用標准荷載，同時不考慮振動荷載作用。
最大撓度計算公式如下:
其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:
q =（(24.0+1.50)×0.550+0.35）×0.60= 8.63KN/m；
l--計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm；
E--面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允許撓度值:[ω] =166.67/250 = 0.667mm；
面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×8.625×166.74/(100×9500×1.69×105)=0.028mm；

面板的最大撓度計算值: ω =0.028mm小於面板的最大允許撓度值:[ω] = 166.7 / 250 = 0.667mm，滿足要求！
六、梁底支撐的計算
本工程梁底支撐採用方木。
強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。
1.荷載的計算：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.55×0.167=2.338 kN/m；
(2)模板的自重線荷載(kN/m)：
q2 = 0.35×0.167×(2×0.55+0.5)/ 0.5=0.187 kN/m；
(3)活荷載為施工荷載標准值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：
經計算得到，活荷載標准值 P1= (2.5+2)×0.167=0.75 kN/m；
2.方木的支撐力驗算
靜荷載設計值 q = 1.2×2.338+1.2×0.187=3.029 kN/m；
活荷載設計值 P = 1.4×0.75=1.05 kN/m；
方木計算簡圖
方木按照三跨連續梁計算。
本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木強度驗算:
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:
線荷載設計值 q = 3.029+1.05=4.079 kN/m；
最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×4.079×0.6×0.6= 0.147 kN.m；
最大應力 σ= M / W = 0.147×106/83333.3 = 1.762 N/mm2；
抗彎強度設計值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大應力計算值 1.762 N/mm2 小於方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!
方木抗剪驗算：
最大剪力的計算公式如下:
截面抗剪強度必須滿足:
其中最大剪力: V = 0.6×4.079×0.6 = 1.468 kN；
方木受剪應力計算值 τ = 3×1468.44/(2×50×100) = 0.441 N/mm2；
方木抗剪強度設計值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪應力計算值 0.441 N/mm2 小於方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!
方木撓度驗算:
最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:
q = 2.338 + 0.187 = 2.524 kN/m；
方木最大撓度計算值 ω= 0.677×2.524×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.053mm；
方木的最大允許撓度 [ω]=0.600×1000/250=2.400 mm；
方木的最大撓度計算值 ω= 0.053 mm小於方木的最大允許撓度 [ω]=2.4 mm，滿足要求！
3.支撐鋼管的強度驗算
支撐鋼管按照簡支梁的計算如下
荷載計算公式如下：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.550= 14.025 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷載為施工荷載標准值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(14.025 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 23.550 kN/m2；
梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。
當n=2時：
當n＞2時：
支撐鋼管彎矩圖(kN.m)
經過連續梁的計算得到：
支座反力 RA = RB=0.61 kN，中間支座最大反力Rmax=6.122；
最大彎矩Mmax=0.251 kN.m；
最大撓度計算值Vmax=0.076 mm；
支撐鋼管的最大應力 σ=0.251×106/4490=55.838 N/mm2；
支撐鋼管的抗壓設計強度 [f]=205.0 N/mm2；
支撐鋼管的最大應力計算值 55.838 N/mm2 小於支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!
七、梁底縱向鋼管計算
縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。
八、扣件抗滑移的計算:
按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
R ≤Rc
其中Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；
R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.122 kN；
R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
九、立桿的穩定性計算:
立桿的穩定性計算公式
1.梁兩側立桿穩定性驗算:
其中 N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
橫桿的最大支座反力： N1 =0.61 kN；
腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×9=1.608 kN；
樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.60/2+(0.90-0.50)/2)×0.60×0.35=0.126 kN；
樓板鋼筋混凝土自重荷載:
N4=1.2×(0.60/2+(0.90-0.50)/2)×0.60×0.001×(1.50+24.00)=0.009 kN；
N =0.61+1.608+0.126+0.009=2.353 kN；
φ-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查表得到；
i -- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59；
A -- 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；
[f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算
lo = k1uh (1)
k1 -- 計算長度附加系數，取值為：1.155 ；
u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.7；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.2 = 2.356 m；
Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；
由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.316 ；
鋼管立桿受壓應力計算值；σ=2353.435/(0.316×424) = 17.565 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 17.565 N/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 計算長度附加系數按照表1取值1.185；
k2 -- 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.029 ；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.029×(1.2+0.1×2) = 1.707 m；
Lo/i = 1707.111 / 15.9 = 107 ；
由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.537 ；
鋼管立桿受壓應力計算值；σ=2353.435/(0.537×424) = 10.336 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 10.336 N/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:
其中 N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
梁底支撐最大支座反力： N1 =6.122 kN；
腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×(9-0.55)=1.608 kN；
N =6.122+1.608=7.632 kN；
φ-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查表得到；
i -- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59；
A -- 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；
[f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算
lo = k1uh (1)
k1 -- 計算長度附加系數，取值為：1.185 ；
u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.7；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.185×1.7×1.2 = 2.417 m；
Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；
由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.301 ；
鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7631.775/(0.301×424) = 59.799 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 59.799 N/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算

lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 計算長度附加系數按照表1取值1.185；
k2 -- 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.029 ；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.029×(1.2+0.1×2) = 1.707 m；
Lo/i = 1707.111 / 15.9 = 107 ；
由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.537 ；
鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7631.775/(0.537×424) = 33.519 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 33.519 N/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
模板承重架應盡量利用剪力牆或柱作為連接連牆件，否則存在安全隱患。

㈦ Q235鋼管的抗剪強度怎麼計算

Q代表的是這種材質的屈服極限，後面的235，就是指這種材質的屈服值，在235MPa左右。並會隨著材質的厚度的增加而使其屈服值減小，由於含碳適中，綜合性能較好，強度、塑性和焊接等性能得到較好配合，用途最廣泛。

㈧ 扣件式腳手架支撐系統的設計

下面是中達咨詢給大家帶來關於扣件式腳手架支撐系統的設計相關內容，以供參考。
鋼筋混鍵迅凝土結構的施工，最可靠的安全保證是模板及其支撐要具有足夠的承載力、剛度和穩定性。多、高層建築的地下室及群樓用作公共活動場所日趨普遍。由於消防、空調安裝、吊頂或建築物造型的需要，其層高經常超過4.5m，有的局部達到8～10m.因此，其施工的難度增大，為確保安全，必須進行高支撐模板系統的設計計算。而用作支撐的，最常用的是門式腳手架、&4833.5mm鋼管架。不論選用何種支撐工具都要首先選擇支撐的計算單元模型，確定排布形式和間距。一般對於較大的荷載，多採用鋼管支撐。下面以本人參與施工的廣州摩托集團商住樓高支撐方案為例。
一、工程概況：
本工程地下室一層，層高5m，頂板厚200mm.主梁截面尺寸為4003900，次梁截面尺寸為4003700，3503700，4003600，磨亮旅3503600.其荷載和高度都較大。此層的支模方案就要考慮計算，以確定在大荷載、高凈空下合理安全地瞎凳布置支撐系統，確保其承載力和穩定性滿足要求。
二、荷載說明：
a.新澆築的混凝土重量：
25KN/m3
b.木模板自重：0.5KN/m3
c.鋼筋用量：1.5KN/m3（每m3混凝土的鋼筋用量）
d.施工設備人員的荷載：1.5KN/㎡
三、材料說明：
支撐系統包括立柱和水平拉桿都採用&4833.5mm鋼管，重量為3.33kg/m，相對其它荷載可忽略不考慮。模板採用膠合板，其中梁底模板及轉換層模板用25mm厚，梁側模板及-1層頂板鋼管。用20mm厚。梁模板下的小楞採用1003100mm松木枋，大楞採用&4833.5mm鋼管。&4833.5mm鋼管的截面積A=489m㎡，設計抗壓抗彎強度f=205N/m㎡，抗剪強度fv=125N/m㎡，彈性模量E=2.13105N/m㎡，慣性矩I=12.193104。
四、模板支撐系統的設計及驗算：
地下室（-1層）頂板高支撐的設計及驗算：
1、當澆築頂板混凝土時，梁的鋼管支撐間距初設為800mm一道（梁兩側各設一支鋼管），則取主梁進行驗算，荷載q梁及樓板的荷載q板分別為：
q梁=1.23（a+b+c）+1.43d
=1.23（0.50+0.430.9325+0.430.931.50）+1.431.5
=14.14kN/m
q板=1.23（a+b+c）+1.43d
=1.23（0.50+0.2325+0.231.50）+1.431.5
=9.06kN/㎡
2、梁模支撐每支鋼管得受力P梁及樓板模板支撐每支鋼管的P板分別為：
P梁=q梁3D/2=14.1430.8/2=5.66kN
P板=q板3D2=9.06kN/㎡31.22=13.05kN
則Pmax=P板=13.05kN
3、強度（承載力）驗算：s=Pmax/A=13.053103/489=26.69N/m㎡
mf=0.753205=153.75N/m㎡
4、穩定性驗算：由於樓板的支撐鋼管受的壓力及高度都較大，故取其計算。又因為樓板的支撐系統為滿堂紅鋼管腳手架，其橫向及縱向剛度基本相同，固只要滿足其局部穩定性，其整體穩定性也必滿足要求。
其計算數據查得為：
E=2.13105
i=15.78mmA=4.893102m㎡
l=mL/i=1/334.83103/15.78=101.39
由歐拉公式得s=p2E/l2=3.14232.13105/101.392=201.4N/m㎡
根據《高層建築施工手冊》，其局部穩定公式為：
N=A/K2﹛〔fy+（1+h）s〕/2-﹛﹛〔fy+（1+h）s〕/2﹜2-fys﹜1/2﹜
N;立柱的設計荷載
K2;附加系數，取K2=2
A;單根鋼管的截面面積
fy;鋼管立柱設計強度取170N/m㎡
h=0.3（mL/100i）2=0.33（1/334.831033/100315.78）2=0.308
則N=244.53（216.72–112.83）
=25.4KNP板￠N（滿足要求）
五、梁模板大楞及小楞的驗算：
（一）小楞的驗算：（10310松木枋）
q=q梁30.8/0.4=14.1432=28.28KN/m=28.28N/mm
1、抗彎驗算：M=1/8qa（2l-a）=1/8328.2834003（23800-400）=1.6973106N/mm
s=M/w=1.6973106/（1/6310031002）
=10.1823N/m㎡￠f=13N/m㎡
1、抗剪驗算：t=3v/2bh=33qa/2bh=3qa/4bh=3328.283400/（431003100）
=0.848N/m㎡￠fv=1.4N/m㎡符合要求。
2、撓度驗算：將q簡化為集中荷載P
P=qa=28.283400=11.313103N
w=PL3/48EI=11.31310338003/（4839000/12310031003）=1.61mm[w]=L250=800/250=3.2mmw<[w]，符合要求。
（二）大楞的驗算（大楞採用&4833.5mm）：p=1/2qa=1/2328.283400=5.6563103N
1、抗彎驗算：Mmax=KmPL=0.16935.65631033800=7.653105N/m㎡s=M/w=7.653105/5.083103=150.59N/m㎡符合要求。
2、抗剪切驗算：t=23VMAX/AVMAX=KVP=0.66135.6563103=3.743103Nt=23VMAX/A=233.743103/489=15.30N/m㎡3、撓度驗算：W=KWPL3/100EI=1.07935.656310338003/（10032.13105312.193104）
=1.22mm<[w]=L/250=800/250=3.2mm符合要求。
六、結語
該方案在施工實施過程中取得良好的效果，確保了緊後工序的順利、安全地進行，證明該計算方法和計算結果是可靠的。
對於鋼管架，對比門式腳手架來說，布置方式更靈活，可視荷載的大小而決定其荷載的大小而決定其間距的疏密，其整體性也相對較好，特別是對於樓層高度和荷載都較大的支撐系統，有十分廣闊的應用前景。
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㈨ 腳手架施工方案的拉繩強度

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為基侍
RU=19.491 kN
如果上面採用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：
其中[Fg]-- 鋼絲繩的容許拉力(kN)；
Fg -- 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，
計算中可以近似計算Fg=0.5d，d為鋼絲繩直徑(mm)；
α -- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；
K -- 鋼絲繩使用安全系數。
計算中[Fg]取19.491kN，α=0.820，K=6.000，得到：
經計算，鋼絲繩最小直徑必須大於17.000mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為
N=RU=19.491kN
鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為
其中 [f] 為拉環受力的單肢抗剪強度，取[f] = 125N/mm；
所需要的鋼絲拉搏山吵繩(斜拉桿)的拉環最唯鬧小直徑 D=(1949.111×4/3.142×125.000) =15.000mm；

㈩ 如何計算落地式腳手架荷載、連接件強度

一、 腳手架設計需要計算的內容及要求
1. 腳手架的承載能力應按概率極限狀態設計法的要求，採用分項系數設計表達式進行設計。
（1）縱向、橫向水平桿等受彎構件的強度計算；
（2）連接扣件抗滑承載力計算；
（3）立桿的穩定性計算；
（4）連牆件的強度、穩定性和連接強度的計算；
（5）立桿地基承載力計算。
2.計算構件的強度、穩定性與連接強度時，應採用荷載效應基本組合的設計值。永久荷載分項系數應取1.2，可變荷載分項系數應取1.4。
3.腳手架中的受彎構件，應根據正常使用極限狀態的要求驗算強度和剛度。驗算構件強度時，荷載要取設計值；驗算構件變形時，荷載取標准值。
4.按照扣件式腳手架鋼管規范進行對腳手架進行設計計算時，必須滿足規范的構造要求。
二、腳手架荷載的確定
1.荷載：包括恆荷載和活荷載
（1）恆荷載：
a.腳手架結構自重，包括立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重；
b. 構、配件自重，包括腳手板、欄桿、擋腳板、安全網等防護設施的自重。
（2）活荷載：
a.施工荷載，包括作業層上的人員、器具和材料的自重；
b.風荷載（臨沂地區基本風荷載0.3KN/m2，重現期n=10）。
2.荷載的效應組合
計算縱向、橫向水平桿強度與變形時，採用永久荷載+施工均布活荷載；
腳手架立桿穩定驗算時，採用
①永久荷載+施工均布活荷載
②永久荷載+0.85（施工均布活荷載+風荷載）
連牆件承載力時： ①單排架，風荷載+3.0kn
②雙排架，風荷載+5.0kn
三、落地式腳手架計算
1、小橫桿的計算
小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面，計算簡圖如下所示（立桿縱距1.5m，立桿橫距為0.9m，立桿步距1.8m）按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。
（1）荷載的計算盯衡仿
均布恆荷載值計算
小橫桿的自重標准值：P1=0.04kN/m
腳手板的荷載標准值(木)：P2=0.350×1.500/2
活荷載標准值：Q=3.000×1.500/2
荷載的計算值：q=1.2×（P1+P2）+1.4×Q =3.513KN/m
（2）小橫桿的抗彎凱纖強度計算要滿足（式5.2.1）
其中： M 為彎矩設計值，包括腳手板自重荷載產生的彎矩和施工活荷載的彎矩；
W為鋼管攔或的截面模量；(查附錄表B.0.1)
[f]取Q235鋼管抗彎強度設計值，取205N/mm2。
計算的M=3.513×0.92/8=0.356KNm
σ=0.356×106/5260=67.615N/mm2<205N/mm2,滿足要求。
（3）小橫桿的撓度v計算要滿足（圖乘法計算推導來的，其他同理）
（實際受力彎矩圖）
（單位力彎矩圖，兩個圖乘）
[v]按照規范要求為取l/150與10mm的小值（表5.1.8）
最大撓度考慮為簡支梁在均布荷載作用下的撓度。
均布荷載q』=P1+P2+Q=0.04+2.62+2.25=2.552kN/m(荷載採用標准值--規范5.1.3條)。
E為鋼管彈性模量（查表5.1.6），I為鋼管慣性矩。
V=5*2.552*9004/(384*2.06*105*127100)=0.833mm,小於900/150和10mm，滿足要求。
2、腳手架荷載為什麼不計算懸臂端說明（5.2.1-5.2.4說明）
從彎矩公式看不帶懸挑的情況彎矩大偏於安全，撓度直接從公式看不出結論，但代入規范最大懸挑計算長度0.3米，及排距取1.5米時，計算結果還是第一個大，因此規范取了第一種情況進行計算安全。
3、為什麼不計算鋼管的抗剪承載力說明：
沒有抗剪強度計算，是因為鋼管抗剪強度不起控製作用。如φ48×3.6的Q235－A級鋼管，其抗剪承載力為：
上式中K1為截面形狀系數。一般橫向、縱向水平桿上的荷載由一隻扣件傳遞，一隻扣件的抗滑承載力設計值只有8.0kN，遠小於[V]，故只要滿足扣件的抗滑力計算條件，桿件抗剪力也肯定滿足。
另外在設計時，要注意規范規定作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大於縱距1/2，也就是說主節點之間至少有1根橫向水平桿。
4、大橫桿的計算
大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。
說明：腳手架底層步距不應大於2米（規范6.3.4），也就是說，一根腳手管的最大長度為6米，和規范要求的一致，宜按三跨連續梁進行計算（規范5.2.4）。
大橫桿的計算簡圖：
其中：P為上面的荷載值（小橫桿和腳手板），q為鋼管的自重（均布荷載）
受彎構件的允許撓度值（表5.1.8）
5、扣件抗滑移
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc—扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN(表5.1.7)；
R—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。
6、立桿穩定性計算（5.2.6條）
（3）注意：
對於立桿穩定性，我們只驗算立桿底部的穩定性。這是由於通過計算從腳手架頂取每5米一段與腳手架的靜荷和活荷的組合驗算立桿穩定性時，雖然風荷載在頂部的標准值大，但最終組合值在腳手架的最底端最不利。
對於腳手架整體穩定性的計算是比較復雜的，表達形式上是對單根立桿的穩定計算，實質是對腳手架結構的整體穩定計算，因為式中的µ值是根據腳手架的整體穩定實驗結果確定的。
規范為了簡化計算，通過大量的試驗分析和理論研究，將腳手架的整體穩定計算簡化為立桿單桿穩定計算；依據立桿橫距以及連牆件的布置方式，引入了單立桿穩定的計算長度系數。依據有關試驗，結合立桿橫距和連牆件的布置方式，規范給出了單桿穩性計算長度系數。所以規范的立桿計算實際上就是對腳手架整體穩定的計算，只不過在形式上以立桿單桿穩定計算表達。 計算長度系數μ值是反映腳手架各桿件對立桿的約束作用，其值與受壓構件兩端約束情況有關 。
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