落地式扣減鋼管腳手架怎麼計算

❶ 完整腳手架計算方法

完整腳手架的計算方法：

雙排腳手架採用密目網全封閉，搭設高度m H 20=,立桿橫距b (架寬)m 05.1=，大橫桿步距m h 5.1，鋪竹腳手板4層，同時施工2層，施工荷載2/3m KN Q K =(砌築架)，連牆桿布置為兩步三跨(t h 32)，計算腳手架整體穩定。

立桿長度為腳手架的步距h ，因腳手架為雙排，所以還要乘以2，再乘以每米長鋼管重量就等於一步一縱距的立桿自重。

大橫桿長度為腳手架立桿縱距t ，因腳手架里、外排各有一根大橫桿，所以乘以2，再乘以每米的鋼管質量。

腳手架與一般結構相比，其工作條件具有以下特點：

1、所受荷載變異性較大；

2、扣件連接節點屬於半剛性，且節點剛性大小與扣件質量、安裝質量有關，節點性能 存在較大變異；

3、腳手架結構、構件存在初始缺陷，如桿件的初彎曲、銹蝕，搭設尺寸誤差、受荷偏心 等均較大；

4、與牆的連接點，對腳手架的約束性變異較大。 對以上問題的研究缺乏系統積累和統計資料，不具備獨立進行概率分析的條件，故對結構抗力乘以小於1的調整系數其值系通過與以往採用的安全系數進行校準確定。因此，本規范採用的設計方法在實質上是屬於半概率、半經驗的。腳手架滿足本規范規定的構造要求是設計計算的基本條件。

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90年代以來，國內一些企業引進國外先進技術，開發了多種新型腳手架，如插銷式腳手架，CRAB模塊腳手架、圓盤式腳手架、方塔式腳手架，以及各種類型的爬架。至2013年，國內專業腳手架生產企業百餘家，主要在無錫、廣州、青島等地。從技術上來講，我國腳手架企業已具備加工生產各種新型腳手架的能力。但是國內市場還沒有形成，施工企業對新型腳手架的認識還不足。

隨著我國大量現代化大型建築體系的出現，扣件式鋼管腳手架已不能適應建築施工發展的需要，大力開發和推廣應用新型腳手架是當務之急。實踐證明，採用新型腳手架不僅施工安全可靠，裝拆速度快，而且腳手架用鋼量可減少33%，裝拆工效提高兩倍以上，施工成本可明顯下降，施工現場文明、整潔。

❷ 扣件腳手架用量怎麼計算

在裝修當中的鋼管和扣件的用量需要提前知道的。以Φ48鋼管為例計算，內長桿平均長度取5米。包括瀝容乾和縱向水平桿還有剪刀撐，小橫桿平均長度取立桿橫距+0.5m，所以鋼管用量和使用按照非常嚴格的計算方法計算的，還有扣件的用量也是要仔細的去計算的。

❸ 鋼管腳手架如何計算

一、腳手架面積的計算，均按其投影面積計算腳手架面積。 

二、建築物如有高、低跨（層）且檐口高度不在同一標准步距時，分別按高低跨（層）計算計算腳手架面積，分別套用相應項目執行。 

三、突出屋面的水箱間、電梯機房、樓梯間、閉路電視間、女兒牆等按搭設的腳手架，套用相應屋面檐口高度項目執行。 

四、依附建築物的外走廊、檐廊、陽台挑出牆外寬度在1.5m以內者，利用外牆架，按里腳手架的80%計算腳手架；挑出寬度在1.5m以上者，按里腳手架計算。  

五、獨立柱按周長增3.6m乘以柱高套用相應項目高度項目，柱高15m以內按單排計算，柱高15m以上按雙排計算。 

六、砌築里腳手架、按內牆垂直投影面積計算，不扣除門窗洞口的面積。 圍牆砌築架，按砌築里腳手架項目執行，圍牆腳手架以自然地面至圍牆頂面高度乘以圍牆中心線長度計算，不扣除圍牆門所佔的面積， 但獨立門柱的砌築腳手架亦不增加。圍牆如建在斜坡上或各段高度不同時，應按各段圍牆的垂直投影面積計算。 圍牆高度超過3.6m時，如雙面抹灰者，除按規定計算該架工以外，還可以增加一道抹灰架。  

七、滿堂腳手架，按實際搭設的水平投影面積計算，不扣除附牆柱、柱所佔的面積， 其基本層高以3.6m以上至5.2m為准。凡超過3.6m、在5.2m以內的天棚抹灰及裝飾， 應計算滿堂腳手架基本層；層高超過5.2m，每增加1.2m計算一個增加層，增加層的層數＝（層高－5.2m）/1.2m按四捨五入取整數。利用滿堂腳手架做內牆裝飾按每100m2四周牆面垂直投影面積增加改架工1.28工日。  

八、澆灌運輸道，僅適用於不能利用其他腳手架而必須塔設的工程， 架頂面寬度不小於2m才能計算。當架高低於1.5m時，按架高3m以內相應項目乘以系數0.65。澆灌運輸道的長度，有施工組織設計或施工方案者，按施工組織設計或施工方案的規定計算。無規定者則按實際搭設的長度計算。

九、依附斜道和獨立斜道均按座計算，其高度與外腳手架的高度相同。依附斜道或獨立斜道座數，有施工組織設計或施工方案者，按施工組織設計或施工方案的規定計算。無規定者則按實際搭設座數計算。  

十、安全過道，按實際搭設的水平投影面積（架寬＊架長）計算。 

十一、安全笆，按實際封閉的垂直投影面積計算。實際採用封閉材料與標准不符時，不作調整。

十二、斜挑式安全笆按實際搭設的（長×寬）斜面面積計算。 

十三、立掛安全網，按實際滿掛的垂直投影面積計算。  

十四、煙囪、水塔腳手架按不同高度及不同直徑以座計算，其直徑按相應±0.000處外徑計算。 

十五、倒錐形水塔、水箱，在地面架空預制，其四周外腳手架（包括斜道、卷揚機架在內）， 按相應的單項計算，高度以水箱頂面至地面的垂直高度為准。 

十六、鋼網架高空拼裝支承操作平台按網架水平投影的面積計算；高度以15m為准，超過或低於15m者按每增減 1.5m增減其用量。 

十七、挑腳手架，按塔設長度和層數以延長米計算  

十八、懸空腳手架，按搭設水平投影面積以平方米計算

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滿堂腳手架又稱作滿堂紅腳手架，是一種在水平方向滿鋪搭設腳手架的施工工藝，多用於施工人員施工通道等，不能作為建築結構的支撐體系。滿堂腳手架為高密度腳手架，相鄰桿件的距離固定，壓力傳導均勻，因此也更加穩固。

❹ 怎樣計算腳手架的每平米鋼管用量和扣件用量

旋轉扣件=鋼管總量÷6×30%[這個量為估算量]。

扣件總量=直角扣件量+對接扣件量+旋轉扣件量。

建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001）關於剪刀撐布置的相關規定：

1、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。

2、高於4米的模板支架其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。

3、剪刀撐鋼管的長度應根據實際搭設的角度及樓層高度來計算。（一般角度為45°~60°之間），剪刀撐鋼管一般為對稱雙向布置，計算剪刀撐鋼管根數時應注意。因此剪刀撐的用量需要根據施工組織設計的實際布置來進行計算。

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注意事項：

1、材料應按國家現行標准進行100%外觀檢查，所有腳手架材料經檢驗合格後進行合格品標識妥善保管，必須具備產品質量合格證，生產許可證，專業檢測單位檢測報告。

2、採用砼硬化處理，砼厚度≥100mm，砼標號≥C20，必須滿足腳手架搭設施工方案的荷載要求，按照立桿放線定點陣圖放線。

3、基礎周邊設置排水溝，基礎地面不積水，接地線採用40mmХ4mm鍍鋅扁鋼用兩道螺栓卡箍與立桿主體結構連成一體，防雷接點≥四處（建築物四個大角設置防雷點），並滿足防雷專項方案要求，保證防雷接地效。

❺ 如何計算落地式腳手架荷載、連接件強度

一、 腳手架設計需要計算的內容及要求
1. 腳手架的承載能力應按概率極限狀態設計法的要求，採用分項系數設計表達式進行設計。
（1）縱向、橫向水平桿等受彎構件的強度計算；
（2）連接扣件抗滑承載力計算；
（3）立桿的穩定性計算；
（4）連牆件的強度、穩定性和連接強度的計算；
（5）立桿地基承載力計算。
2.計算構件的強度、穩定性與連接強度時，應採用荷載效應基本組合的設計值。永久荷載分項系數應取1.2，可變荷載分項系數應取1.4。
3.腳手架中的受彎構件，應根據正常使用極限狀態的要求驗算強度和剛度。驗算構件強度時，荷載要取設計值；驗算構件變形時，荷載取標准值。
4.按照扣件式腳手架鋼管規范進行對腳手架進行設計計算時，必須滿足規范的構造要求。
二、腳手架荷載的確定
1.荷載：包括恆荷載和活荷載
（1）恆荷載：
a.腳手架結構自重，包括立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重；
b. 構、配件自重，包括腳手板、欄桿、擋腳板、安全網等防護設施的自重。
（2）活荷載：
a.施工荷載，包括作業層上的人員、器具和材料的自重；
b.風荷載（臨沂地區基本風荷載0.3KN/m2，重現期n=10）。
2.荷載的效應組合
計算縱向、橫向水平桿強度與變形時，採用永久荷載+施工均布活荷載；
腳手架立桿穩定驗算時，採用
①永久荷載+施工均布活荷載
②永久荷載+0.85（施工均布活荷載+風荷載）
連牆件承載力時： ①單排架，風荷載+3.0kn
②雙排架，風荷載+5.0kn
三、落地式腳手架計算
1、小橫桿的計算
小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面，計算簡圖如下所示（立桿縱距1.5m，立桿橫距為0.9m，立桿步距1.8m）按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。
（1）荷載的計算盯衡仿
均布恆荷載值計算
小橫桿的自重標准值：P1=0.04kN/m
腳手板的荷載標准值(木)：P2=0.350×1.500/2
活荷載標准值：Q=3.000×1.500/2
荷載的計算值：q=1.2×（P1+P2）+1.4×Q =3.513KN/m
（2）小橫桿的抗彎凱纖強度計算要滿足（式5.2.1）
其中： M 為彎矩設計值，包括腳手板自重荷載產生的彎矩和施工活荷載的彎矩；
W為鋼管攔或的截面模量；(查附錄表B.0.1)
[f]取Q235鋼管抗彎強度設計值，取205N/mm2。
計算的M=3.513×0.92/8=0.356KNm
σ=0.356×106/5260=67.615N/mm2<205N/mm2,滿足要求。
（3）小橫桿的撓度v計算要滿足（圖乘法計算推導來的，其他同理）
（實際受力彎矩圖）
（單位力彎矩圖，兩個圖乘）
[v]按照規范要求為取l/150與10mm的小值（表5.1.8）
最大撓度考慮為簡支梁在均布荷載作用下的撓度。
均布荷載q』=P1+P2+Q=0.04+2.62+2.25=2.552kN/m(荷載採用標准值--規范5.1.3條)。
E為鋼管彈性模量（查表5.1.6），I為鋼管慣性矩。
V=5*2.552*9004/(384*2.06*105*127100)=0.833mm,小於900/150和10mm，滿足要求。
2、腳手架荷載為什麼不計算懸臂端說明（5.2.1-5.2.4說明）
從彎矩公式看不帶懸挑的情況彎矩大偏於安全，撓度直接從公式看不出結論，但代入規范最大懸挑計算長度0.3米，及排距取1.5米時，計算結果還是第一個大，因此規范取了第一種情況進行計算安全。
3、為什麼不計算鋼管的抗剪承載力說明：
沒有抗剪強度計算，是因為鋼管抗剪強度不起控製作用。如φ48×3.6的Q235－A級鋼管，其抗剪承載力為：
上式中K1為截面形狀系數。一般橫向、縱向水平桿上的荷載由一隻扣件傳遞，一隻扣件的抗滑承載力設計值只有8.0kN，遠小於[V]，故只要滿足扣件的抗滑力計算條件，桿件抗剪力也肯定滿足。
另外在設計時，要注意規范規定作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大於縱距1/2，也就是說主節點之間至少有1根橫向水平桿。
4、大橫桿的計算
大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。
說明：腳手架底層步距不應大於2米（規范6.3.4），也就是說，一根腳手管的最大長度為6米，和規范要求的一致，宜按三跨連續梁進行計算（規范5.2.4）。
大橫桿的計算簡圖：
其中：P為上面的荷載值（小橫桿和腳手板），q為鋼管的自重（均布荷載）
受彎構件的允許撓度值（表5.1.8）
5、扣件抗滑移
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc—扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN(表5.1.7)；
R—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。
6、立桿穩定性計算（5.2.6條）
（3）注意：
對於立桿穩定性，我們只驗算立桿底部的穩定性。這是由於通過計算從腳手架頂取每5米一段與腳手架的靜荷和活荷的組合驗算立桿穩定性時，雖然風荷載在頂部的標准值大，但最終組合值在腳手架的最底端最不利。
對於腳手架整體穩定性的計算是比較復雜的，表達形式上是對單根立桿的穩定計算，實質是對腳手架結構的整體穩定計算，因為式中的µ值是根據腳手架的整體穩定實驗結果確定的。
規范為了簡化計算，通過大量的試驗分析和理論研究，將腳手架的整體穩定計算簡化為立桿單桿穩定計算；依據立桿橫距以及連牆件的布置方式，引入了單立桿穩定的計算長度系數。依據有關試驗，結合立桿橫距和連牆件的布置方式，規范給出了單桿穩性計算長度系數。所以規范的立桿計算實際上就是對腳手架整體穩定的計算，只不過在形式上以立桿單桿穩定計算表達。 計算長度系數μ值是反映腳手架各桿件對立桿的約束作用，其值與受壓構件兩端約束情況有關 。
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❻ 鋼管扣件式落地外腳手架計算書

鋼管扣件式落地外腳手架計算，條件：取最大搭設高度24m進行驗算；採用Φ48×3.5mm雙排鋼管腳手架搭設，立桿橫距b=1.0m，主桿縱距l=1.5m，內立桿距牆0.2m。腳手架步距h=1.8m，腳手板從地面2.0m開始每1.8m設一道（滿鋪），共11層，腳手架與建築物主體結構連接點的位置，其豎向間距H1=2h=2×1.8=3.6m，水平間距L1=3L=3×1.5=4.5m。根據規定，均布荷載Qk=2.0KN/㎡。腳手架的計算
（一）、基本條件
地面粗造為C類，基本風壓W0=0.45KN/m2，立網網目尺寸為3.5 cm×3.5cm，繩徑3.2mm，自重0.01KN/m2
（二）、搭設高度計算
驗算部位應根據風荷載產生彎曲壓應力大小分析確定，故先計算風荷載產生壓應為σw
1、σw計算
立網封閉的擋風系數及風荷載體型系數《建築結構荷載規范》近似按以下方法計算
ξ=(3.5+3.5)×0.32/(3.5×3.5) ×1.05=0.192
1.05為考慮筋繩的影響
μS=1.2×0.192=0.23
立網傳給立柱的風荷載標准值（4-4）計算,計算風壓高度系數μZ按表4-19中C類取值，當H=24 m時，μz=1.25 ，當H=5m時，μz=0.54本設計最大搭設高度為24 m，故取u2=1.25 。
WK=0.7μzμS W0
其中μ2—風壓高度系數
μS—腳手架風荷載體型系數
W0—基本風壓
WK=0.7×1.25×0.23×0.45=0.09KN/m2
作用於立柱的風線荷載標准值：
qWK=WK·L=0.09×1.8=0.162KN/m
風荷載產生的彎矩按式4-33計算
MW=1.4 qWK·h2/10
式中 qWK——風線荷載標准值
WK——垂直於腳手架表面的風荷載標准值
L——腳手架的柱距
W——立柱截面的抵抗矩按表4-31採用
σW——風荷載對所計算立柱段產生的彎曲壓應力，σW= MW/W
MW=1.4×0.162×1.82/10=0.073KN·m
在24 m高度處立柱段風荷載產生彎曲壓力為：
σW= MW/W=(0.073×106) / (5.08×103)=14.37N/mm2
在5m高度處立柱段風荷載產生彎曲壓力為：
σW= 14.37× (0.54 / 1.25)=6.21N/mm2
2、底層立柱段的軸心壓力
腳手架結構自重、腳手板及施工荷載的軸心壓力
（1）、腳手架結構自重產生的軸心壓力NGK由表4-38查得一個柱距范圍內每米高腳手架結構產生的軸心標准值gk=0.134KN/m，則21 m高的腳手架結構自重產生軸心壓力標准值
NGK=H·gk=24×0.134=3.21 KN
（2）、腳手架活載產生的軸心壓力
一層腳手架自重Qp=0.3KN/m2（除首層外），每1.8m設一道腳手架板,共十一層。
則NQ1K=0.5（lb+0.3）·l·∑Qp=0.5(1+0.3)×1.5×0.3×11=3.2 KN
敞開式腳手的防護材料產生軸心壓查表4-40得（L=1.5m）0.228KN
立網重量為0.01×1.5×24=0.36 KN
∴NQ2K=0.228+0.36=0.588 KN
二層同時操作，施工均布荷載QK2.03KN/m2查表4-41得施工荷載產生軸心壓力：NQ3K=4.86KN
根據公式（4-32），活荷產生軸心壓力標准值為
NQiK= NQ1K+ NQ2K+ NQ3K
=3.2+0.588+4.86
=8.65 KN
（3）計算立桿段的軸心壓力值：
根據公式（4-31）計算
N= NGK ×1.2/K1+ NQiK
K1—高度調整系數，應按表（4-35採用）
K1=0.85
N=3.21×1.2/0.85+1.4×8.65=16.6 KN
3、立柱穩定性驗算
立網封閉時，立柱穩定應滿足下式：
N/ψA+ MW/W≤fc或N≤ψA（fc-σW）
φ——軸心壓桿的穩定系數，根據所計算立柱段的比λ=μh / I
由表4-37查取
I——立柱截面的回轉半徑，應按表4-31查取 i=1.58cm
μ——計算長度系數，應按表4-36採用M=1.5
h——所計算的立柱段的腳手架步距 h=1.8m
∴λ=μh / i=1.5×1.8 / 1.58×10-2 =170.8
按表4-37得：φ=0.225
A—立柱截面積，應按表4-31採用，A=4.89cm2，fc=205N/mm2
ψA（fc-σW）
=0.225×4.89×102(205-14.37)×10-3
=20.97KN>N=16.63 KN(滿足)
4、最大允許搭設高度
φAfcw=0.225×4.89×102(205-14.37)=20.97KN
Hd=K·[(φAfcw-1.4NQiK)/1.2gK]
=0.85×[(20.97-1.4×8.65)/(1.2×0.134)]
=47 m
5、結論
滿足搭設要求。
（四）、連牆件計算
腳手架占建築物的連接桿應按軸心受壓桿計算
NH≦φAfc
式中：NH—連牆件所受的水平力設計值
NH=HW+3.0KN
HW=風荷載產生的水平力設計值
HW=1.4WK·AW
AW——迎風面積等於連牆件的直與豎直與水平間距的乘積；
φ——軸心受壓穩定系數，根據λH=LH/i按表4-37採用；
LH——連牆件的計算長度，應取連件兩端固定連接點的距離LH=0.2
λH=0.2×1000/1.58×10=126.5mm
φ=0.417
∴φAfc=102×0.417×4.89×20.5=41.8KN
∴NH=1.4WK·AW+3.0
=1.4×0.106×3.6×4.5+3.0
=5.4
∴NH≤φAfc(滿足)
（五）、立柱地基承載力計算
立柱地基承載力應按下列計算P=N/Ab≤f
P—立柱基礎底面處的平均壓力設計值。
N-上部結構傳至基礎頂面的軸心力設計值。
Ab-基礎底面面積。
f-地基承載力設計值，f=Kb·fK
fk-地基承載力標准值
Kb-地基承載力調整系數，應按表4-47採用
P=16.6/(1.5×0.9)=11.9 KN/m2
素土承載力基本值為fO=120KN/m2>P(滿足)

❼ 扣件腳手架用量怎麼計算

在裝修當中的鋼管和扣件的用量需要提前知道的。以Φ48鋼管為例計算，長桿內平均長度取5米。包容括瀝乾和縱向水平桿還有剪刀撐，小橫桿平均長度取立桿橫距+0.5m，所以鋼管用量和使用按照非常嚴格的計算方法計算的，還有扣件的用量也是要仔細的去計算的。

❽ 腳手架計算規則是怎樣的

在我們的城市我們會看到很多建築在使用，在施工體的外面會有很多搭建的各種支腳，有的是水平的有的是豎直的，這些就是腳手架，這是為了方便工人操作而搭建的。腳手架的應用范圍非常廣，但是腳手架並不是隨隨便便搭建就可以的，是有一定的計算規則的，那腳手架的計算規則是怎樣的呢?

在一些建築的外牆或者子在內部裝飾以及比較高的樓層，我們的工人是不能直接施工的，因此就需要使用腳手架，腳手架的製作材料有很多，有的是竹子的還有的只木質的有的可能是鋼管或者合成材料等等，在廣告或者交通路橋等等使用都比較多。

腳手架的計算規則是怎樣的?

腳手架的形式主要有綜合和單項兩種，綜合腳手架主要是能計算面積的而且是一個單位承包的工業或者居民建築，而單項腳手架主要是一些不能計算面積而且必須使用腳手架，或者能計算建築面積但是不是一個公司承包的。

綜合腳手架的計算規則是根據建築的總面積來決定的，一般面積以m2計算。綜合腳手架說的單層建築主要是指一層或者帶地下室的那種，多層就是兩層以上的，但是不包括地下室。在一些影劇院或者禮堂這些有的會有吊頂，這些吊頂的高度是有要求的，一般是在四米五以上，需要的滿堂腳手架要根據具體情況來決定。

綜合腳手架的定額項目是不包括垂直封閉或者垂直防護架，以及防護欄桿等等，如果這些需要是需要格外計算的。

單項腳手架有很多，如果是外牆手架或者是建築物需要垂直封閉這樣的工程，計算規則是外牆的外邊線的長度和室外地坪到強頂的告訴的乘積以m2計算，如果在牆外24厘米以內有牆煙囪是不計入腳手架工程量的，但是超過24厘米的是需要計入在內的，計算的時候門窗的洞口或者空圈等等所佔的面積是不扣除的。

如果是里腳手架工程量計算規則是按照牆面的垂直投影面積來計算的。是獨立的柱子計算規則按照柱子的結構外圍的周長加上3.6米然後和高度相乘以m2計算。

特點：

不同類型的工程施工選用不同用途的腳手架和模板支架。橋梁支撐架使用碗扣腳手架的居多，也有使用門式腳手架的。主體結構施工落地腳手架使用扣件腳手架的居多，腳手架立桿的縱距一般為1.2~1.8m;橫距一般為0.9~1.5m。

腳手架與一般結構相比，其工作條件具有以下特點：

1、所受荷載變異性較大;

2、扣件連接節點屬於半剛性，且節點剛性大小與扣件質量、安裝質量有關，節點性能存在較大變異;

3、腳手架結構、構件存在初始缺陷，如桿件的初彎曲、銹蝕，搭設尺寸誤差、受荷偏心等均較大;

4、與牆的連接點，對腳手架的約束性變異較大。對以上問題的研究缺乏系統積累和統計資料，不具備獨立進行概率分析的條件，故對結構抗力乘以小於1的調整系數其值系通過與以往採用的安全系數進行校準確定。因此，本規范採用的設計方法在實質上是屬於半概率、半經驗的。腳手架滿足本規范規定的構造要求是設計計算的基本條件。

以上就是為您簡單的介紹的腳手架的計算規則，單項腳手架的情況有很多，具體情況要具體具體分析，以上只是為您簡單的介紹比較常見的幾種，希望對您有幫助。

❾ 腳手架怎麼計算

1、綜合腳手架工程量，按建築物的總建築面積以m2計算。

2、外腳手架及建築物垂直封閉工程量按外牆外邊線長度，乘以室外地坪至外牆頂高度以m2計算，突出牆外面寬度在24cm以內的牆垛，附牆煙囪等不展開計算腳手架工程量，超過24cm以外時按圖示尺寸展開計算，並入外腳手架工程量之內。不扣除門窗洞口，空圈等所佔的面積。

3、滿堂腳手架工程量按室內凈面積以m2計算，其高度在3.60～5.20m之間時，計算基本層，超過5.20m時，每增加1.20m按增加一層計算。

(9)落地式扣減鋼管腳手架怎麼計算擴展閱讀：

不同類型的工程施工選用不同用途的腳手架。橋梁支撐架使用碗扣腳手架的居多，也有使用門式腳手架的。主體結構施工落地腳手架使用扣件腳手架的居多，腳手架立桿的縱距一般為1.2~1.8m；橫距一般為0.9~1.5m。

腳手架與一般結構相比，其工作條件具有以下特點：

1、所受荷載變異性較大；

2、扣件連接節點屬於半剛性，且節點剛性大小與扣件質量、安裝質量有關，節點性能 存在較大變異；

3、腳手架結構、構件存在初始缺陷，如桿件的初彎曲、銹蝕，搭設尺寸誤差、受荷偏心 等均較大；

4、與牆的連接點，對腳手架的約束性變異較大。 對以上問題的研究缺乏系統積累和統計資料，不具備獨立進行概率分析的條件，故對結構抗力乘以小於1的調整系數其值系通過與以往採用的安全系數進行校準確定。因此，本規范採用的設計方法在實質上是屬於半概率、半經驗的。腳手架滿足本規范規定的構造要求是設計計算的基本條件。