❶ 鋼管樁一般規格是多少
鋼管樁首先要根據地質構造和上部結構的總荷載進行計算結果來進行設計。普通工業廠房建築和民用建築工程的鋼管樁一般情況下規格在∮500～∮1000之間。對於重要結構工程(如橋梁、大型高層構造物和重要建築的支撐基礎樁等)也有超過直徑2米的超大直徑的鋼管樁。
❷ 樁的允許偏差是多少
根據《建築樁基技術規范》JCJ 94—2008要求樁的允許偏差是:
6．2．4 灌注樁成孔施工的允許偏差應滿足表6．2．4的要求
6. 2. 5 鋼筋籠製作、安裝的質量應符合下列要求：
1 鋼筋籠的材質、尺寸應符合設計要求，製作允許偏差應符合表6. 2. 5的規定：
2 分段製作的鋼筋籠，其接頭宜採用焊接或機械式接頭(鋼筋直徑大於20mm)，並應遵守國家現行標准《鋼筋機械連接通用技術規程》JCJ 107、《鋼筋焊接及驗收規程》JGJ 18和《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB 50204的規定；
3 加勁箍宜設在主筋外側，當因施工工藝有特殊要求時也可置於內側；
4 導管接頭處外徑應比鋼筋籠的內徑小100mm以上；
5 搬運和吊裝鋼筋籠時，應防止變形，安放應對准孔位，避免碰撞孔壁和自由落下，就位後應立即固定。
6．3．4 對孔深較大的端承型樁和粗粒土層中的摩擦型樁，宜採用反循環工藝成孔或清孔，也可根據土層情況採用正循環鑽進，反循環清孔。
6．3．5 泥漿護壁成孔時，宜採用孔口護筒，護筒設置應符合下列規定：
1 護筒埋設應准確、穩定，護筒中心與樁位中心的偏差不得大於50mm
2 護筒可用4～8mm厚鋼板製作，其內徑應大於鑽頭直徑100mm，上部宜開設1～2個溢漿孔；
3 護筒的埋設深度；在黏性土中不宜小於1.0m；砂土中不宜小於1.5m。護筒下端外側應採用黏土填實；其高度尚應滿足孔內泥漿面高度的要求；
4 受水位漲落影響或水下施工的鑽孔灌注樁，護筒應加高加深，必要時應打入不透水層。
6．4．2 鑽機定位後，應進行復檢，鑽頭與樁位點偏差不得大於20mm，開孔時下鑽速度應緩慢；鑽進過程中，不宜反轉或提升鑽桿。
6．6．9 第一節井圈護壁應符合下列規定：
1 井圈中心線與設計軸線的偏差不得大於20mm；
2 井圈頂面應比場地高出100～150mm，壁厚應比下面井壁厚度增加100～150mm。
7．4．3 樁打入時應符合下列規定：
1 樁帽或送樁帽與樁周圍的間隙應為5～10mm；
2 錘與樁帽、樁帽與樁之間應加設硬木、麻袋、草墊等彈性襯墊；
3 樁錘、樁帽或送樁帽應和樁身在同一中心線上；
4 樁插入時的垂直度偏差不得超過0.5％。
7．4．4 打樁順序要求應符合下列規定：
1 對於密集樁群，自中間向兩個方向或四周對稱施打：
2 當一側毗鄰建築物時，由毗鄰建築物處向另一方向施打；
3 根據基礎的設計標高，宜先深後淺；
4 根據樁的規格，宜先大後小，先長後短。
7．4．5 打入樁(預制混凝土方樁、預應力混凝土空心樁、鋼樁)的樁位偏差，應符合表7．4．5的規定。斜樁傾斜度的偏差不得大於傾斜角正切值的15％(傾斜角系樁的縱向中心線與鉛垂線間夾角)。
7．5．13 靜壓送樁的質量控制應符合下列規定；
1 削量樁的垂直度並檢查樁頭質量，合格後方可送樁，壓樁、送樁作業應連續進行；
1 送樁應採用專制鋼質送樁器，不得將工程樁用作送樁器；
3 當場地上多數樁的有效樁長小於或等於15m或樁端持力層為風化軟質岩，需要復壓時，送樁深度不宜超過1.5m；
4 除滿足本條上述3款規定外，當樁的垂直度偏差小於1％，且樁的有效樁長大於15m時，靜壓樁送樁深度不宜超過8m；
5 送樁的最大壓樁力不宜超過樁身允許抱壓壓樁力的1.1倍。
7．6．3 鋼樁製作的允許偏差應符合表7．6．3的規定，鋼樁的分段長度應滿足本規范第7．1．5條的規定，且不宜大於15m。
7．6．5 鋼樁的焊接應符合下列規定：
1 必須清除樁端部的浮銹、油污等臟物，保持乾燥；下節樁頂經錘擊後變形的部分應割除；
2 上下節樁焊接時應校正垂直度，對口的間隙宜為2～3mm；
3 焊絲(自動焊)或焊條應烘乾；
4 焊接應對稱進行；
5 應採用多層焊，鋼管樁各層焊縫的接頭應錯開，焊渣應清除；
6 當氣溫低於0℃或雨雪天及無可靠措施確保焊接質量時，不得焊接；
7 每個接頭焊接完畢，應冷卻1min後方可錘擊；
8 焊接質量應符合國家現行標准《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB 50205和《建築鋼結構焊接技術規程》JGJ 81的規定，每個接頭除應按表7．6．5規定進行外觀檢查外，還應按接頭總數的5％進行超聲或2％進行x射線拍片檢查，對於同一工程，探傷抽樣檢驗不得少於3個接頭。
❸ 標准貫入試驗
一、試驗設備及操作技術要點
1.試驗設備
標准貫入試驗的設備包括：標准貫入器、觸探桿、穿心錘與錘墊四部分，見圖4-4所示。目前，國際上常用的設備規格已經統一，見表4-8。
表4-8 標准貫入試驗設備規格
圖4-4 標准貫入試驗設備(單位：mm)
1—貫入器靴；2—由兩半圓形管合成的貫入器身；3—出水孔；4—貫入器頭；5—觸探桿；6—錘墊；7—穿心錘
2.試驗的操作技術要點
(1)為保證標准貫入試驗孔的質量，要求採用回轉鑽進，以盡可能減少對孔底土的擾動。當鑽進至試驗標高以上15cm處，停止鑽進。
還應注意的是：①仔細清除孔底殘土到試驗標高；②在地下水位以下鑽進時，或遇承壓含水砂層時，孔內水位應始終高於地下水位，應保持孔底土處於平衡狀態，以減少對土的振動擾動；③當下套管時，要防止套管超過試驗標高，否則會使N值偏大；④緩慢下放鑽具，避免孔底土的擾動；⑤為防止涌砂或塌孔，應採用泥漿護壁。
(2)為保證錘擊時鑽桿不發生側向晃動，鑽桿應定期檢查，使鑽桿彎曲度小於0.1%，接頭應牢固。
(3)穿心錘落距為76cm，應採用自動脫鉤的自由落錘法進行錘擊，並減小導向桿與錘之間的摩阻力，避免錘擊時的偏心和側向晃動，以保持錘擊能量恆定。
(4)試驗時，先將整個桿件系統連同靜置於鑽桿上端的錘擊系統，一起下到孔底。首先將貫入器以每分鍾15～30擊的速度打入土層中15cm，以後開始記錄打入30cm的錘擊數，即為實測錘擊數N。當N＞50擊，而貫入度未達30cm時，可記錄50擊的實際貫入深度，終止試驗。按實際50擊時的貫入度ΔS(cm)，按式(4-15)計算貫入30cm的錘擊數。
土體原位測試與工程勘察
(5)提出貫入器，取出貫入器中的土樣進行鑒別、描述、記錄，保存土樣備用。
(6)最後繪出擊數N和貫入深度(H)的關系曲線(圖4-3)。
二、成果的校正
試驗的影響因素是很復雜的。其中有些因素可通過標准化的辦法使其統一以減少對試驗成果的影響，如設備、落錘方法、試驗方法等影響因素屬於此類；但另一些因素如桿長，地下水位、上覆壓力等，則是無法人為控制的。
1.桿長的影響
觸探桿長度對測試結果的影響，國內外存在不同的看法。有兩種代表性的分析理論，即：古典的牛頓碰撞理論及彈性桿件中波動理論。
按牛頓碰撞理論，隨桿長增長，桿件系統受錘擊碰撞後用於貫入土中的有效能量逐漸變小；而按彈性波動理論，隨桿長的增長，有效能量卻是逐漸增大，超過一定桿長後，有效能量趨於定值。
國內對此因素有兩種不同的處理意見：
《建築地基基礎設計規范》(GBJ 7-89)規定桿長＞3m時錘擊數按下式進行桿長修正：
N=αN′ (4-16)
式中：N為標貫試驗經桿長修正後的錘擊數；N′為實測的標貫擊數；α為長度修正系數，查表4-9。
表4-9 探桿長度校正系數α表
該表中α值，實際上是以牛頓碰撞理論為基礎計得的。
如用彈性桿件波動理論，當桿長 l≥14m，α=1.0；當桿長小於14m，由於輸入鑽桿的錘擊能量隨著桿長變短而變小，使擊數值偏大，α偏小，故不做桿長修正。
《地下鐵道、輕軌交通岩土工程勘察規范》(GB 50307-1999)及《岩土工程勘察規范》(GB50021-2001)規定不進行桿長修正。
2.地下水位影響的校正
Terzaghi和Peck提出，當實測N′＞15的飽和粉細砂，建議用下式校正：
土體原位測試與工程勘察
交通部《港口工程地質勘察技術規范》規定，當用N值確定砂土的相對密度Dr及內摩擦角φ值時，對地下水位以下的中、粗砂層的N值，宜按下式校正：
N=N′+5 (4-18)
3.上覆壓力影響的校正
長期以來國內不考慮上覆壓力的影響。
三、標准貫入試驗成果的應用
根據標准貫入試驗的錘擊數，可對砂土、粉土、粘性土的物理狀態，土的強度、變形參數、地基承載力、單樁承載力，砂土和粉土的液化，成樁的可能性等作出評價。
1.評定土的強度指標
評定砂土的內摩擦角φ及粘性土的不排水抗剪強度Cu有多種方法：
(1)Terzaghi和Peck提出粘性土不排水抗剪強度Cu為：
Cu=(6～6.5)N (4-19)
(2)Gibbs和Holtz統計的砂土經驗關系式為：
土體原位測試與工程勘察
式中：σv0為上覆壓力(t/m2)。
(3)Behpoor結合60項工程，對伊朗的亞粘土及粉質粘土(N＜25擊)，得：
qu=15N(kPa) (4-21)
(4)南京水利科學研究院於1950～1960年期間，在我國東南沿海諸省的101項工程中積累了大量的試驗資料，統計出標貫擊數與無側限抗壓強度qu的關系式有：
對粘土地基，有792個標貫試驗，Ip＞17，粘粒含量0%～87%，得：
qu=14N+3(kPa) (4-22)
對壤土地基，共有596個標貫試驗，Ip=7～17，粘粒含量為0%～54%，得：
qu=15.3N(kPa) (4-23)
2.評定砂土的相對密度和密實程度
直接按N值判定砂土的密實程度，見表4-10。
表4-10 直接按N值判定砂土的緊密程度
3.評定粘性土的稠度狀態
用N與粘性土的稠度狀態建立相關關系，國內外均有研究。Terzaghi和Peck(1946)提出的標貫擊數與稠度狀態關系，見表4-11。武漢冶金勘察公司曾用149組資料得到標貫擊數與稠度狀態統計的經驗關系，基本上與Terzaghi及Peck(1948)的結果相近。據表4-12就可以得到土對應於N值的稠度狀態。
表4-11 粘性土N與稠度狀態關系(Terzaghi和Peck)
表4-12 N與液性指數IL的關系
4.評定地基土的承載力
國外在以標貫試驗確定粘性土地基的承載力時，一般是由N值推求抗剪強度或無側限抗壓強度qu，再按理論公式計算承載力。
在國內，著重開展標貫試驗與載荷試驗對比研究，並提出經驗關系。
《建築地基基礎設計規范》(GBJ7-89)，對砂性土承載力標准值，列於表4-13，對粘性土承載力標准值，列於表4-14。
表4-13 N值與砂性土承載力標准值fk的關系
表4-14 N值與粘性土承載力標准值fk的關系
國內很多單位也提出不少地區性的經驗公式，使用時要注意地區性、土類的差異。
5.評定土的變形參數
用標貫試驗估算土的變形參數時有兩種途徑：一種是與平板載荷試驗對比，得出變形模量E0；另一種是與室內壓縮試驗對比，得出壓縮模量Es值。一些經驗關系式見表4-15所列。
表4-15 N值與E0或Es的經驗關系式
6.預估單樁承載力及選擇樁尖持力層
(1)求單樁承載力 用標貫擊數直接估算樁端和樁周極限承載力，國外已有些經驗可供借鑒。施默特曼(J H Schmertmann，1969)提出按表4-16估算打入樁單樁承載力。應用范圍：N=5～60。N＜5時，用N=0計；N＞60時，用N=60計。
表4-16 利用N值估算樁端極限阻力qbu和樁周極限阻力qsu
註：qc為靜力觸探的貫入阻力；摩阻比即靜力觸探側壁阻力和錐尖阻力之比。
日本《建築鋼管樁基礎設計規范》規定：在持力層為砂土時，樁端極限阻力為：
土體原位測試與工程勘察
式中：N1為樁尖以下2d范圍內的N平均值；N2為樁尖以下10d范圍內的N平均值；d為樁身直徑。
樁周總極限摩阻力為：
土體原位測試與工程勘察
式中：Ns為樁周為砂土部分N的平均值；Nc為樁周為粘性土部分N的平均值；As，Ac分別為樁在砂土層和粘性土層部分的側面積。
北京地質勘察處研究所，曾收集31組試樁與標准貫入試驗求單樁承載力的對比資料，提出以下公式求鑽孔灌注樁極限承載力q：
土體原位測試與工程勘察
式中：q為灌注樁極限承載力(t)；lc、ls分別為樁身在粘性土部分與砂土部分的長度(m)；
當孔底虛土厚度H＞0.5m時，則採用下式：
土體原位測試與工程勘察
(2)選擇樁尖持力層 利用標准貫入試驗選擇樁尖持力層，從而確定樁的長度是一個比較簡便和有效的方法，特別是地層變化較大的情況更具突出的優點。
根據國內、外的工程實踐，對於打入式預制樁，常選N=30～50擊作為持力層。對廣州地區的殘積層N=30就可滿足樁長15～20m對持力層的要求。但應用時應結合地區經驗來考慮，如上海，一般在60m以下才出現N≥30擊的地層；多用半支承半摩擦樁，即可把樁尖持力層選在地下35m及50m上下的N=15～20擊的中密粉細砂及粘土層上。實踐證明，這也是合理可靠的。
7.液化判別
20世紀60年代，Seed等人在對美國阿拉斯加地震及日本新瀉地震的研究中，提出以標准貫入試驗的N值為主要指標的「剪應力比-標准貫入法」是很有影響的。
在中國邢台、海城、唐山地震後，結合現場調查並進行理論分析研究，參考Seed等人的成果，提出了以標貫擊數N值為主要參數，同時考慮地震烈度、有效覆蓋壓力和地下水位等主要因素的砂土和輕亞粘土的可能液化判別式。該公式納入國家標准《建築抗震設計規范》。
現行國家標准《建築抗震設計規范》(GB50011-2001)中規定：當飽和土標貫錘擊數(未經桿長修正)小於液化判別標准貫入擊數的臨界值時，應判為液化土。
液化判別標准貫入擊數臨界值可按下式計算：
土體原位測試與工程勘察
土體原位測試與工程勘察
式中：Ncr為液化判別標准貫入錘擊數臨界值；N0為液化判別標准貫入錘擊數基準值(表4-17)；ds為飽和土標准貫入點所處深度(m)；dw為地面到地下水位的深度(m)；pc為粘粒含量(%)，當小於3或為砂土時，應採用3。
表4-17 標准貫入錘擊數基準值
註：括弧內數值用於設計基本地震加速度為0.15 g和0.30 g的地區。
參考文獻
中華人民共和國國家標准《建築地基基礎設計規范》GBJ 7-89，北京：中國建築工業出版社
中華人民共和國國家標准《建築抗震設計規范》GB 50011-2001，北京：中國建築工業出版社
中華人民共和國國家標准《岩土工程勘察規范》GB 50021-2001，北京：中國建築工業出版社
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南京水利科學研究院土工所.2003.土工試驗技術手冊，北京：人民交通出版社
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王鍾琦，孫廣忠，劉雙光等.1986.《岩土工程測試技術》，北京：中國建築工業出版社
張喜發，劉超臣，欒作田，張文殊.1984.《工程地質原位測試》[M].地質出版社
❹ 管樁入土深度計算表格
按樁的容許承載力為aR= 544.90KN進行計算樁的入土樁長，且不考慮樁端的閉塞效應。
（1）鋼管樁的豎向荷載計算：
有以上計算可知，居中行走時中部在單排鋼管樁中心線時，單排鋼管樁中間的鋼管樁受力最大：
RL=544.09KN
鋼管樁等自重計算：鋼管樁頂面標高為+5.14m，暫按入土18m計算，地質鑽孔為准進行計算，由設計圖紙中所附地質勘察資料可知，河床面為-6.95m，鋼管樁為直徑630mm的標准螺旋焊接管，則鋼管樁自重為
W=30.09×1.23=37.01KN
鋼管樁受力P=544.9+37.01=581.91KN （2）鋼管樁的豎向承載力計算
本棧橋所有樁基均支撐在中砂、卵石層上，按摩擦樁計算其容許承載力。根據《公路橋涵地基與基礎設計規范》（JTG D63-2007）中的沉樁的承載力容許值公式，則樁的容許承載力為：
n
irkPrikiiaqAqluR121
（5.3.3-3） 式中：aR——單樁軸向受壓承載力容許值（kN），樁身自重與置換土重（當
自重記入浮力時，置換土重也計入浮力）的差值作為荷載考慮；
u——樁身周長（m）； n——土的層數；
il——承台底面或局部沖刷線以下各土層的厚度（m）；
ikq——與il對應的各土層與樁側摩阻力標准值（kPa）,宜採用單樁摩
阻力試驗確定或通過靜力觸探試驗測定，當無試驗條件時按規范給定值選用
❺ 鋼管樁的慣入度怎麼計算
貫入度是指樁基施工中每個時間段的送樁長度，一般只看樁送至持力層處的貫入度指標來分析持力層情況。慣入度一般是記錄來的。