預制鋼管樁做什麼試驗

㈠ 鋼管樁需要做哪些檢測

管樁檢測項目如下：

第一個，管樁結構圖。

第二個，管樁原材料質量合格證明。

第三個，鋼筋試驗報告。

第四個，預應力張拉相關記錄。

第五個，關於混凝土試塊強度的相關報告。

第六個，樁體外觀相關檢查記錄。

第七個，樁體以及樁接的頭力學性能檢測報告。

第八個，蒸汽養護管樁相關記錄。

第九個，產品質量問題處理的相關記錄。

㈡ 樁基奧氏法靜載荷試驗

(Osterberg Cell Load Test，簡稱為「O-Cell試驗」)

一、奧氏法靜載荷試驗簡介

隨著大直徑、超長樁不斷被許多大型工程所採用，這類樁的荷載試驗所需的費用和周期都急劇增加。對高承載力(＞10000kN)樁，載荷試驗方法，是將千斤頂放置在樁的底部，千斤頂的作用是，在向上頂起樁身的同時，也向下擠壓樁端土，使形成的樁的摩阻力和端阻力互為反力，可測得一條與樁頂施加荷載反方向的荷載—位移曲線，通過適當換算後得到相當於樁頂加荷的承載力和位移關系的Q—S曲線，這樣就解決了大噸位樁豎向承載力現場試驗問題，它既有利於指導設計，還可以解決受場地和設備條件限制無法進行大型、超大型單樁豎向承載力原位試驗問題。

這種方法在國外被冠名為Osterberg試樁法，在國內有叫做自平衡試樁。

Osterberg法已成功地應用到鑽孔樁、壁板樁、打入式鋼管樁及預制混凝土樁等樁型中，最大可提供多達220 MN的試驗載荷，測試深度達100m以上，樁徑可達3m。

二、Osterberg試樁法的試驗裝置

試驗裝置的主要設備是經特別設計的液壓千斤頂式的荷載箱(也稱為壓力單元)。根據測試目的不同，荷載箱既可以安置到樁底，也可安置到樁的中間部位。荷載箱可回收，也可是一次性的。可回收的荷載箱一般放置在空心預制樁離樁底不遠的內部，用一對精細加工的卡口，事先澆築、固定在試驗樁內部樁端。試驗時，將荷載箱放到卡口的位置，順時針旋轉90°將荷載箱鎖住；試驗後，再逆時針旋轉90°將其卸下供重復使用。

現以鋼管打入樁為例，說明Osterberg試樁法的試驗裝置。

圖2-29為荷載箱被焊於鋼管樁的底端，荷載箱由活塞、頂蓋、箱壁三部分組成。箱壁由較厚的鋼板製成，其外徑與樁的外徑相同，活塞底的承壓板外徑略大於樁外徑。頂蓋與活塞均用鋼材製成，頂蓋呈漏斗狀，漏鬥口內有螺紋以安裝輸壓豎管；活塞頂面有錐形孔，孔內有螺紋與測位移的芯棒連接。當荷載箱隨樁打入設計標高後，將輸壓豎管與荷載箱頂蓋擰緊連接，再在輸壓豎管中插入芯棒與千斤頂活塞擰緊連接。芯棒的外徑小於輸壓豎管的內徑，以便從輸壓豎管和芯棒的間隙中為千斤頂輸油。輸壓豎管的頂部裝有密封圈來定位芯棒和密封油路，密封圈應不影響芯棒上下自由位移。試驗時，油壓通過液壓輸入口後經輸壓豎管與芯棒之間的環狀空隙傳至荷載箱內，隨著壓力增大，活塞與頂蓋被推開，推動樁體向上移動和通過承壓板壓縮樁端土；此時，樁側阻力與樁端阻力隨之發揮作用。用輸油壓力表可控制、監測、換算施加的壓力大小。一隻千分表支承在基準樑上，與芯棒相連，測量活塞向下的位移；一隻千分表與輸壓豎管相，連測量頂蓋向上的位移；另一隻千分表與樁頂相連，測量樁頂向上的位移。樁頂向上的位移與樁底向上的位移之差，就是加荷時樁身摩阻力所引起的樁身彈性壓縮。

圖2-29 Osterberg試驗裝置示意圖

圖2-30 灌注樁Osterberg試驗示意圖

圖2-31 Osterberg試驗現場(from LOADTEST International Inc)

對於大直徑鑽孔灌注樁和人工挖孔樁的Osterberg試驗法，應首先清孔底、注混凝土漿、找平、使荷載箱能受力均勻；將Osterberg法的荷載箱焊接於鋼筋籠底部，做好輸壓豎管與頂蓋、芯棒與活塞之間的連接工作；然後下放至孔底後灌注混凝土，待混凝土強度等級達到設計要求後，進行試樁。

對於預制混凝土打入樁，早期的一般做法是：在樁預制時將輸壓豎管預埋於樁身中，並將樁底做成平底，預埋一塊樁底鋼板，然後將樁起吊就位，用4隻大螺栓將荷載箱迅速安裝於樁底鋼板上。近年的做法是：將荷載箱的箱蓋直接澆注在樁身底部。Osterberg靜載試驗現場情況見圖2-30、圖2-31所示。

三、基本原理

如圖2-32所示，常規樁頂載入試驗的樁頂荷載P等於樁側摩阻力F和樁端阻力Q之和，即：P=F+Q(不計試樁前樁身自重W在樁端的反力)。奧氏法通常在樁底端預埋一個荷載箱，試樁時通常採用荷載箱在樁底部產生向上、向下兩個方向的荷載P₀，向上的荷載P₀=W+F，向下的荷載為樁身自重與由載入產生的端部反力增量Q之和，即：P₀=W+Q，受力機理和樁頂載入相同。該兩種試樁方法的荷載換算如下：

P=F+Q=(P₀-W)+(P₀-W)；P=2(P₀-W) (2-43)

式中：荷載箱加荷量P₀=液壓表讀數×荷載箱標定常數。

四、試驗結果分析

確定單樁極限承載力一般應繪制Q—S_上，Q—S_下曲線和S_上—lgt，S_下—lgt，S_上—lgQ，S_下—lgQ等曲線。

根據位移隨荷載的變化特徵確定極限承載力對於陡降型Q—S曲線，取Q—S曲線發生明顯陡降的起始點；對於緩變形Q—S曲線，按位移值確定極限值，即：極限側阻Q_u上取S_上=40～60mm 對應的荷載；極限端阻Q_u下取S_下=40～60mm對應的荷載。當S—lgt尾部有明顯彎曲時，取其前一級荷載為極限荷載。

圖2-32 Osterberg載荷試驗原理

分別求出上、下段樁的極限承載力Q_u上和Q_u下，然後考慮樁自重影響，求出單樁豎向抗壓極限承載力，如式(2-44)所示：

Q_u=(Q_u上-W)/γ+Q_u下 (2-44)

式中：γ為樁端體土的重度(kN/m³)，對於粘性土、粉土取0.8；對於砂土取0.7；W為荷載箱上部樁的自重(kN)。

五、問題探討

現行的設計規范，均需由樁頂載入試驗所確定的極限承載力，因此，需將O-Cell試驗資料進行轉換，才能獲得與現行規范相應的測試指標。轉換建立在下列三個假設基礎之上：

(1)樁體向上產生的土體剪切力和頂部載入時樁體向下產生的土體剪切力是相等的；

(2)O-Cell試驗載入時樁端支承力變化和頂部載入時完全相同；

(3)樁體為剛性，暫不計其壓縮量。

顯然，這些假設肯定會對試驗結果產生影響：

1.首先是樁身自重問題

傳統載荷試驗方法不計樁自重的作用，Osterberg試樁法在計算土向下側摩阻力時，將荷載箱向上頂力減去樁自重W；轉換到樁頂載入模式時，為了不計自重影響，還應再次減去這段樁自重。這對中、小力型樁不會有顯著的誤差，但對自重近千噸的大型樁，顯然是不適宜的。

2.端承力、側摩阻的極限值和變形問題

當側摩阻力進入極限狀態時，土體剪切變形產生的位移量較小——粘性土一般在5～10mm左右，而砂性土則略有增加；而端承力極限狀態時的沉降，則多為50～100mm。在某一極限沉降量時，樁側和樁端承載力不可能同時進入極限狀態。為了解決此問題，必須找准平衡點位置，使O-Cell向上及向下載入都達到極限或至少相近，但要找准它是極其困難的。因此，將樁側和樁端極限承載力之和作為樁頂載入試驗的極限承載力，需要進一步探討。

3.樁身壓縮問題

樁頂載入時樁頂沉降量包含了樁身壓縮。而Osterberg試樁法不計樁身的壓縮量，這是一個較大問題。對大量中、小型樁，樁身壓縮量大都為1～3mm；誤差尚可接受；但對樁直徑2m以上、長達百餘米的大型樁，其樁身壓縮量隨荷載增加而增大，實測的樁身壓縮量常達20～30mm。因此，樁體為剛性、暫不計壓縮量這條假設亟需修正。

國內試樁規范有的取40mm樁頂沉降量作為試樁終止加荷載判據或極限荷載選取標准，這對樁身壓縮量達20～30mm的大型樁是不適合的，應以載入曲線出現拐點作為判斷標准為宜。若在無明顯拐點時，可考慮選用國內現有的規范所建議的3%～5%D(樁徑)的沉降標准。

4.載荷試驗後對試驗樁的補強處理

工程樁在進行承載力自平衡法深層載荷試驗後，試驗將會使樁端載荷箱部位與持力層之間形成一個小的縫隙，該縫隙對樁的承載能力有一定影響。為了消除這種不良影響，應採取如下兩種辦法處理，以使試驗樁的豎向承載力能達到原設計指標：

(1)利用位移棒護管(圖2-32)，直接用M₁₀高強度水泥漿對試樁樁底進行注漿補強處理，使試驗產生的縫隙用高強度水泥漿充實，並對載荷箱起到防止滲水銹蝕作用；

(2)試驗樁施工時應將試驗樁的樁端直徑適當放大，以抵消試驗部位對樁端阻力的影響。

㈢ 標准貫入試驗

一、試驗設備及操作技術要點

1.試驗設備

標准貫入試驗的設備包括：標准貫入器、觸探桿、穿心錘與錘墊四部分，見圖4-4所示。目前，國際上常用的設備規格已經統一，見表4-8。

表4-8 標准貫入試驗設備規格

圖4-4 標准貫入試驗設備(單位：mm)

1—貫入器靴；2—由兩半圓形管合成的貫入器身；3—出水孔；4—貫入器頭；5—觸探桿；6—錘墊；7—穿心錘

2.試驗的操作技術要點

(1)為保證標准貫入試驗孔的質量，要求採用回轉鑽進，以盡可能減少對孔底土的擾動。當鑽進至試驗標高以上15cm處，停止鑽進。

還應注意的是：①仔細清除孔底殘土到試驗標高；②在地下水位以下鑽進時，或遇承壓含水砂層時，孔內水位應始終高於地下水位，應保持孔底土處於平衡狀態，以減少對土的振動擾動；③當下套管時，要防止套管超過試驗標高，否則會使N值偏大；④緩慢下放鑽具，避免孔底土的擾動；⑤為防止涌砂或塌孔，應採用泥漿護壁。

(2)為保證錘擊時鑽桿不發生側向晃動，鑽桿應定期檢查，使鑽桿彎曲度小於0.1%，接頭應牢固。

(3)穿心錘落距為76cm，應採用自動脫鉤的自由落錘法進行錘擊，並減小導向桿與錘之間的摩阻力，避免錘擊時的偏心和側向晃動，以保持錘擊能量恆定。

(4)試驗時，先將整個桿件系統連同靜置於鑽桿上端的錘擊系統，一起下到孔底。首先將貫入器以每分鍾15～30擊的速度打入土層中15cm，以後開始記錄打入30cm的錘擊數，即為實測錘擊數N。當N＞50擊，而貫入度未達30cm時，可記錄50擊的實際貫入深度，終止試驗。按實際50擊時的貫入度ΔS(cm)，按式(4-15)計算貫入30cm的錘擊數。

土體原位測試與工程勘察

(5)提出貫入器，取出貫入器中的土樣進行鑒別、描述、記錄，保存土樣備用。

(6)最後繪出擊數N和貫入深度(H)的關系曲線(圖4-3)。

二、成果的校正

試驗的影響因素是很復雜的。其中有些因素可通過標准化的辦法使其統一以減少對試驗成果的影響，如設備、落錘方法、試驗方法等影響因素屬於此類；但另一些因素如桿長，地下水位、上覆壓力等，則是無法人為控制的。

1.桿長的影響

觸探桿長度對測試結果的影響，國內外存在不同的看法。有兩種代表性的分析理論，即：古典的牛頓碰撞理論及彈性桿件中波動理論。

按牛頓碰撞理論，隨桿長增長，桿件系統受錘擊碰撞後用於貫入土中的有效能量逐漸變小；而按彈性波動理論，隨桿長的增長，有效能量卻是逐漸增大，超過一定桿長後，有效能量趨於定值。

國內對此因素有兩種不同的處理意見：

《建築地基基礎設計規范》(GBJ 7-89)規定桿長＞3m時錘擊數按下式進行桿長修正：

N=αN′ (4-16)

式中：N為標貫試驗經桿長修正後的錘擊數；N′為實測的標貫擊數；α為長度修正系數，查表4-9。

表4-9 探桿長度校正系數α表

該表中α值，實際上是以牛頓碰撞理論為基礎計得的。

如用彈性桿件波動理論，當桿長 l≥14m，α=1.0；當桿長小於14m，由於輸入鑽桿的錘擊能量隨著桿長變短而變小，使擊數值偏大，α偏小，故不做桿長修正。

《地下鐵道、輕軌交通岩土工程勘察規范》(GB 50307-1999)及《岩土工程勘察規范》(GB50021-2001)規定不進行桿長修正。

2.地下水位影響的校正

Terzaghi和Peck提出，當實測N′＞15的飽和粉細砂，建議用下式校正：

土體原位測試與工程勘察

交通部《港口工程地質勘察技術規范》規定，當用N值確定砂土的相對密度D_r及內摩擦角φ值時，對地下水位以下的中、粗砂層的N值，宜按下式校正：

N=N′+5 (4-18)

3.上覆壓力影響的校正

長期以來國內不考慮上覆壓力的影響。

三、標准貫入試驗成果的應用

根據標准貫入試驗的錘擊數，可對砂土、粉土、粘性土的物理狀態，土的強度、變形參數、地基承載力、單樁承載力，砂土和粉土的液化，成樁的可能性等作出評價。

1.評定土的強度指標

評定砂土的內摩擦角φ及粘性土的不排水抗剪強度C_u有多種方法：

(1)Terzaghi和Peck提出粘性土不排水抗剪強度C_u為：

C_u=(6～6.5)N (4-19)

(2)Gibbs和Holtz統計的砂土經驗關系式為：

土體原位測試與工程勘察

式中：σ_v0為上覆壓力(t/m²)。

(3)Behpoor結合60項工程，對伊朗的亞粘土及粉質粘土(N＜25擊)，得：

q_u=15N(kPa) (4-21)

(4)南京水利科學研究院於1950～1960年期間，在我國東南沿海諸省的101項工程中積累了大量的試驗資料，統計出標貫擊數與無側限抗壓強度q_u的關系式有：

對粘土地基，有792個標貫試驗，I_p＞17，粘粒含量0%～87%，得：

q_u=14N+3(kPa) (4-22)

對壤土地基，共有596個標貫試驗，I_p=7～17，粘粒含量為0%～54%，得：

q_u=15.3N(kPa) (4-23)

2.評定砂土的相對密度和密實程度

直接按N值判定砂土的密實程度，見表4-10。

表4-10 直接按N值判定砂土的緊密程度

3.評定粘性土的稠度狀態

用N與粘性土的稠度狀態建立相關關系，國內外均有研究。Terzaghi和Peck(1946)提出的標貫擊數與稠度狀態關系，見表4-11。武漢冶金勘察公司曾用149組資料得到標貫擊數與稠度狀態統計的經驗關系，基本上與Terzaghi及Peck(1948)的結果相近。據表4-12就可以得到土對應於N值的稠度狀態。

表4-11 粘性土N與稠度狀態關系(Terzaghi和Peck)

表4-12 N與液性指數I_L的關系

4.評定地基土的承載力

國外在以標貫試驗確定粘性土地基的承載力時，一般是由N值推求抗剪強度或無側限抗壓強度q_u，再按理論公式計算承載力。

在國內，著重開展標貫試驗與載荷試驗對比研究，並提出經驗關系。

《建築地基基礎設計規范》(GBJ7-89)，對砂性土承載力標准值，列於表4-13，對粘性土承載力標准值，列於表4-14。

表4-13 N值與砂性土承載力標准值f_k的關系

表4-14 N值與粘性土承載力標准值f_k的關系

國內很多單位也提出不少地區性的經驗公式，使用時要注意地區性、土類的差異。

5.評定土的變形參數

用標貫試驗估算土的變形參數時有兩種途徑：一種是與平板載荷試驗對比，得出變形模量E₀；另一種是與室內壓縮試驗對比，得出壓縮模量E_s值。一些經驗關系式見表4-15所列。

表4-15 N值與E₀或E_s的經驗關系式

6.預估單樁承載力及選擇樁尖持力層

(1)求單樁承載力 用標貫擊數直接估算樁端和樁周極限承載力，國外已有些經驗可供借鑒。施默特曼(J H Schmertmann，1969)提出按表4-16估算打入樁單樁承載力。應用范圍：N=5～60。N＜5時，用N=0計；N＞60時，用N=60計。

表4-16 利用N值估算樁端極限阻力q_bu和樁周極限阻力q_su

註：q_c為靜力觸探的貫入阻力；摩阻比即靜力觸探側壁阻力和錐尖阻力之比。

日本《建築鋼管樁基礎設計規范》規定：在持力層為砂土時，樁端極限阻力為：

土體原位測試與工程勘察

式中：N₁為樁尖以下2d范圍內的N平均值；N₂為樁尖以下10d范圍內的N平均值；d為樁身直徑。

樁周總極限摩阻力為：

土體原位測試與工程勘察

式中：N_s為樁周為砂土部分N的平均值；N_c為樁周為粘性土部分N的平均值；A_s，A_c分別為樁在砂土層和粘性土層部分的側面積。

北京地質勘察處研究所，曾收集31組試樁與標准貫入試驗求單樁承載力的對比資料，提出以下公式求鑽孔灌注樁極限承載力q：

土體原位測試與工程勘察

式中：q為灌注樁極限承載力(t)；l_c、l_s分別為樁身在粘性土部分與砂土部分的長度(m)；

、

分別為樁身在粘土層部分與砂土層部分的標准貫入擊數之平均值；U為樁身周長(m)；AN_63.5為樁端截面積與標准貫入擊數的乘積(m²)；H為孔底虛土厚度(m)。

當孔底虛土厚度H＞0.5m時，則採用下式：

土體原位測試與工程勘察

(2)選擇樁尖持力層 利用標准貫入試驗選擇樁尖持力層，從而確定樁的長度是一個比較簡便和有效的方法，特別是地層變化較大的情況更具突出的優點。

根據國內、外的工程實踐，對於打入式預制樁，常選N=30～50擊作為持力層。對廣州地區的殘積層N=30就可滿足樁長15～20m對持力層的要求。但應用時應結合地區經驗來考慮，如上海，一般在60m以下才出現N≥30擊的地層；多用半支承半摩擦樁，即可把樁尖持力層選在地下35m及50m上下的N=15～20擊的中密粉細砂及粘土層上。實踐證明，這也是合理可靠的。

7.液化判別

20世紀60年代，Seed等人在對美國阿拉斯加地震及日本新瀉地震的研究中，提出以標准貫入試驗的N值為主要指標的「剪應力比-標准貫入法」是很有影響的。

在中國邢台、海城、唐山地震後，結合現場調查並進行理論分析研究，參考Seed等人的成果，提出了以標貫擊數N值為主要參數，同時考慮地震烈度、有效覆蓋壓力和地下水位等主要因素的砂土和輕亞粘土的可能液化判別式。該公式納入國家標准《建築抗震設計規范》。

現行國家標准《建築抗震設計規范》(GB50011-2001)中規定：當飽和土標貫錘擊數(未經桿長修正)小於液化判別標准貫入擊數的臨界值時，應判為液化土。

液化判別標准貫入擊數臨界值可按下式計算：

土體原位測試與工程勘察

土體原位測試與工程勘察

式中：N_cr為液化判別標准貫入錘擊數臨界值；N₀為液化判別標准貫入錘擊數基準值(表4-17)；d_s為飽和土標准貫入點所處深度(m)；d_w為地面到地下水位的深度(m)；p_c為粘粒含量(%)，當小於3或為砂土時，應採用3。

表4-17 標准貫入錘擊數基準值

註：括弧內數值用於設計基本地震加速度為0.15 g和0.30 g的地區。

參考文獻

中華人民共和國國家標准《建築地基基礎設計規范》GBJ 7-89，北京：中國建築工業出版社

中華人民共和國國家標准《建築抗震設計規范》GB 50011-2001，北京：中國建築工業出版社

中華人民共和國國家標准《岩土工程勘察規范》GB 50021-2001，北京：中國建築工業出版社

林宗元主編.2003.《簡明岩土工程勘察設計手冊》，北京：中國建築工業出版社

孟高頭.1997.《土體原位測試機理、方法及其工程應用》[M].北京：地質出版社

南京水利科學研究院土工所.2003.土工試驗技術手冊，北京：人民交通出版社

唐賢強，謝瑛，謝樹彬等.1993.《地基工程原位測試技術》，北京：中國鐵道出版社

王鍾琦，孫廣忠，劉雙光等.1986.《岩土工程測試技術》，北京：中國建築工業出版社

張喜發，劉超臣，欒作田，張文殊.1984.《工程地質原位測試》[M].地質出版社

㈣ 樁基礎的檢測方法與驗收

一、施工前的質量驗收

鋼筋、水泥、混凝土配合比驗收

二、施工過程中質量驗收

（一）沉樁的質量控制及檢驗

打（沉）樁的質量控制

樁端位於一般土層時，以控制樁端設計標高為主，貫入度作參考。

樁端達到堅硬、硬塑的黏性土等，以貫入度控制為主，樁端標高作參考。

貫入度已達到，樁端標高未達到時，繼續錘擊3陣，按每陣10擊的貫入度不大於設計規定的數值為准。

振動法沉樁，以最後3次振動（加壓），每次10 min或 5 min，測出每分鍾的平均貫入度，以不大於設計規定的數值為合格。

（二）打（沉）樁驗收要求

樁位偏差表

對樁承載力的檢驗：樁的靜荷載試驗根數≥總樁數的1％，且≥3根；只有50根時， ≥2根。

樁身質量檢驗：高、低應變， ≥樁總數的15％，且每個承台不少於1根。

預制樁的檢查，鋼筋籠的檢查。

施工中樁的垂直度、沉樁情況、樁頂完整狀況、樁頂質量進行檢查。

電焊接柱，抽10％作焊縫探傷檢查。

（二）灌注樁質量要求及驗收

平面位置和垂直度的要求；樁頂標高至少要比實際標高高出0.5m。

沉渣厚度要求：

試塊要求：

樁靜載試驗的根數要求：

樁身質量的檢驗及數量要求；

對原材料的檢驗

三、樁的質量檢驗

（一）檢測內容：

樁基礎施工完後，應對基樁的承載力和樁身完整性進行檢測與評價

1.樁身完整性 2.樁身缺陷 3.樁的強度（樁的承載力，樁身混凝土強度。

（二）檢測方法：

1.破損試驗

（1）靜載試驗 static loading test

在樁頂部逐級施加豎向壓力、豎向上拔力或水平推力，觀測樁頂部隨時間產生的沉降、上拔位移或水平位移，以確定相應的單樁豎向抗壓承載力、單樁豎向抗拔承載力或單樁水平承載力的試驗方法。

（2）鑽芯法 core drilling method

鑽機鑽取芯樣檢測樁長、樁身缺陷、樁底沉渣厚度以及樁身混凝土的強度、密實性和連續性，判定樁端岩土性狀

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1、鑽芯檢測法：

由於大直鑽孔灌注樁的設計荷載一般較大，用靜力試樁法有許多困難，所以常用地質鑽機在樁身上沿長度方向鑽取芯樣，通過對芯樣的觀察和測試確定樁的質量。但這種方法只能反映鑽孔范圍內的小部分混凝土質量，而且設備龐大、費工費時、價格昂貴，不宜作為大面積檢測方法，而只能用於抽樣檢查，一般抽檢總樁量的3～5%，或作為無損檢測結果的校核手段。   

2、振動檢測法：

它是在樁頂用各種方法施加一個激振力，使樁體及至樁土體系產生振動。或在樁內產生應力波，通過對波動及波動參數的種種分析，以推定樁體混凝土質量及總體承載力的一種方法。這類方法主要有四種，分別為敲擊法和錘擊法、穩態激振機械阻抗法、瞬態激振機械阻抗法、水電效應法。   

3、超聲脈沖檢驗法：

該法是在檢測混凝土缺陷的基礎上發展起來的。其方法是在樁的混凝土灌注前沿樁的長度方向平行預埋若干根檢測用管道，作為超聲檢測和接收換能器的通道。檢測時探頭分別在兩個管子中同步移動，沿不同深度逐點測出橫斷面上超聲脈沖穿過混凝土時的各項參數，並按超聲測缺原理分析每個斷面上混凝土質量。   

4、射線法：

該法是以放射性同位素輻射線在混凝土中的衰減、吸收、散射等現象為基礎的一種方法。當射線穿過混凝土時，因混凝土質量不同或因存在缺陷，接收儀所記錄的射線強弱發生變化，據此來判斷樁的質量

㈤ 螺旋鋼管樁可以用高應變法檢測嗎

樁基檢測高應變的方法：適用於檢測基樁的豎向抗壓承載力和樁身完整性；監測預制樁打入時的樁身應力和錘擊能量傳遞比，為沉樁工藝參數及樁長選擇提供依據。高應變法的主要功能是判定單樁豎向抗壓承載力是否滿足設計要求。這里所說的承載力是指在

㈥ 樁基什麼情況要承載能力計算和穩定性驗算

1 應根據樁基的使用功能和受力特徵分別進行樁基的豎向承載力計算和水平承載力計算； 2 應對樁身和承台結構承載力進行計算；對於樁側土不排水抗剪強度小於10kPa、且長徑比大於50 的樁應進行樁身壓屈驗算；對於混凝土預制樁應按吊裝、運輸和錘擊作用進行樁身承載力驗算；對於鋼管樁應進行局部壓屈驗算； 3 當樁端平面以下存在軟弱下卧層時，應進行軟弱下卧層承載力驗算； 4 對位於坡地、岸邊的樁基應進行整體穩定性驗算； 5 對於抗浮、抗拔樁基，應進行基樁和群樁的抗拔承載力計算； 6 對於抗震設防區的樁基應進行抗震承載力驗算。