直徑63鋼管厚度30最大抗剪值是多少

❶ 工程施工方案

模板工程施工方案 （一）

一、工程概況

現代南洋大廈地上23層，總高度為98.80米，標准層單層面積約為2300m2，為全現澆框架剪力牆結構。標准層高為4.0m。其中柱子分為兩種，圓柱（直徑為1500mm）和異型柱（截面為梯形），每層8根圓柱，8根異型柱。核心筒呈正方形，牆厚500mm,450mm,300mm。梁主要分為五種，其中KL－1，KL－2截面為1100×900mm，KL－1立面為折線形拱梁。D－B為斜梁，截面為1100×900mm。S-B為1100×900mm，次梁KL－4為450×800mm。樓板厚度為120mm。

為了加快施工進度，確保總工期的要求，根據現場實際情況，決定柱子、核心筒剪力牆採用定型鋼模板。同時考慮到柱子模板拼裝較為方便、快速，且本工程施工劃分為四個流水段，決定圓柱配3套模板、4套異型柱模板，在四個流水段中周轉使用。而核心筒牆體的模板安裝較慢，所以配全套模板，以便確保工期。

梁和板的模板採用常規方法支設，面板均採用竹膠板。支撐採用碗扣式支撐腳手架。

施工流水段的劃分參見附圖1

二、柱子模板及其支撐體系

1、圓柱模板

每層8根圓柱，分布於建築物外圍。L1—L2層直徑為1800 mm，計劃採用原地下結構施工時的模板，自L3層一直到頂直徑為1500mm，標准層層高均為4m。計劃採用定型鋼模板施工。

柱子模板按標准層配置，圓柱模由兩半組成，直徑為1500mm,高度為2.9m。施工時，由塔吊將兩半吊裝到位，用螺栓組成整體。柱子澆築混凝土至梁底標高以下20-30mm。

在模板安裝就位前，應根據事先彈好的柱線外側做砂漿找平層，以保證底部嚴密，防止漏漿。待柱子安裝定位後用1：3的砂漿將柱模板底部抹嚴倒角，謹防漏漿。同時在圓柱主筋上焊接四個定位支撐件，以避免圓柱底部整體發生移動或傾斜。

由於為定型鋼模板，因此底部無清槽口。在模板支模前打掃干凈，模板就位後立即澆築混凝土。

具體施工工序為：

1、在樓板面上彈出縱橫軸線和四周邊線

2、焊接、綁扎柱子主筋，箍筋

3、焊接定位支撐鐵件在底部主筋上，保證合模時模板底部位置

正確

4、 底部在柱線外用砂漿找平

4、吊裝鋼模就位、安裝

5、在底部用1:3砂漿抹嚴倒角

6、 支設模板固定體系

7、 檢驗模板位置、垂直度

8、 澆築混凝土

9、 拆除模板

圓柱模板示意圖如附圖3

2、異型柱模板

每層為8根異型柱。柱子截面呈梯形。首層柱高為5m,二層柱高為6m，其餘層高為4m。計劃採用定型鋼模板施工。

模板的平面布置圖和固定見附圖4：

具體施工工序同圓柱模板。

三、核心筒剪力牆模板

為了加快施工進度，核心筒剪力牆模板配全套定型鋼模板。

牆體模板選用通用大鋼模板，根據牆體尺寸，由若干大鋼模板拼成大模板，相鄰大鋼模板之間以螺栓連接，非標准小塊模板除以螺栓連接外，還用附加背楞連接。

通用大鋼模板為8號槽鋼框架結構，縱向邊肋為8號槽鋼，橫向邊肋為厚度8mm的鋼板，內部橫向小肋用L50x5的角鋼，面板為6mm厚熱軋鋼板，水平背楞為雙根[10號槽鋼，背楞與模板焊成一體，模板面板上鑽25的穿牆孔，穿牆孔水平方向的間距為600mm,垂直方向的間距為900mm.標准層模板平面圖見附圖2.

標准層內、外牆模板配高均為3200mm, 穿牆桿選用M20。穿牆桿間距為900X900。

牆梁交接處的施工方法是：牆、梁交接處除八字梁部位外模板不斷開， 由現場預埋木盒解決，餘下的牆體與梁、板二次澆注。

角模根據牆厚及模板拼板構造確定，為保證牆角尺寸，採用先安裝陰角模，後安裝模板的施工工藝，標准層陰角模板分別為3200

*197*197和3200*300*300（用於外牆拐彎處），陽角模選用L75*6的角鋼。參見附圖5

本工程核心筒外牆計劃採用澆築砼直接成型清水混凝土施工工藝，不再抹灰，因此對於模板平整度要求較高。在牆二次支模時，在模板下部需下包150mm,在已澆完下部牆上粘接一條海綿，由下包模板夾緊，以便避免混凝土漿留出污染下部牆面。

四、梁、板模板方案

梁底模和板的模板採用常規方法支設，面板採用多層竹膠板，頂板擱柵採用50×100木方，托梁採用100×100木方，支撐採用碗扣式腳手架支撐體系，梁板頂板平面圖見附圖。

梁的側模採用定製的鋼框竹膠板。

腳手架採用Ф48×3.5圓鋼管，水平連桿間距為@1200，離地500設水平支撐一道，立桿間距為1.2*1.2m。

標准層梁的類型主要有三種截面：

1、核心筒與梯形柱相連的環形梁截面為1100～1300*1100，為拱形折線梁。

2、四周環形連梁截面為800*1100。

3、核心筒與四周環形梁之間的輻射梁，截面為450*800，450*500兩種 。

梁由於截面、跨度都比較大，自重較大，經計算確定梁下部支撐體系布置如下。在梁下部單獨加一豎直重型園鋼支撐@1200沿梁方向，水平方向離地500mm設水平拉桿一道，與周圍板支撐腳手架連接。其上每隔1200mm亦設水平拉桿一道。以防止豎管因受壓發生失穩。

梁板模板支設示意圖如下：

由於梁高在1000mm以上，混凝土側壓力較大，在梁中部及底模

以下需用f12對拉螺栓將側模拉緊，防止模板爆裂及中部鼓脹。對拉螺栓外套塑料管。

梁板施工順序：搭設梁板支撐架 鋪設梁板底模 綁扎梁鋼筋

安裝梁側模、底模 綁扎板鋼筋 鋼筋驗收 澆注梁板砼

為了加快施工進度，樓板模板及其支撐腳手架准備三層標准層的

用料周轉使用。

五、模板的拆除

由於本工程所用混凝土標號較高，柱子和牆體為C 60（C50），梁為C40，板為C25。因此在充分養護的條件下，為了加快施工進度，應盡量早拆模。柱子和剪力牆側模在混凝土澆築12小時後即可拆模，而樓板需在設計強度達到75％後方可拆模。梁跨度較大，需在設計強度達到100％後方可拆模。但梁底模板拆除後仍需保留中間一排重型支撐，待上部荷載全部清除後方可拆除干凈。

六、質量保證措施：

註：以上指標組裝面積按2100*2000MM計，當組裝面積較大時指標可適當放寬

2、配件必須裝插牢固，支柱和斜撐下的支承面應當平整墊實並有足夠的受壓面積。

3、跨度大於或等於4.0米時，模板應起拱，梁板的起拱高差為梁跨度的3‰。

4、樓板模板的各個板縫之間一定要採用寬膠帶紙貼好，以避免漏漿。

5、預埋件與預留孔洞必須位置准確安設牢固。

6、牆和柱子的地面應用水泥砂漿找平，下口應與事先作好的定位基準靠緊墊平，在牆柱上繼續安裝模板時模板設可靠的支承點，其平直度應進行校正。

7、膠合板的接縫處必須有木背棱，模板拼縫要保證嚴密不漏漿，在牆或梁的接縫處須增設所了塑料軟管壓縫，謹防漏漿。

8、牆模板吊裝就位後，下立面應當墊平，緊靠定位基準，兩側模板利用支撐調整和固定其垂直度。

9、多層支設的立柱上下應當對應在同一豎向中心線上。

10、橫龍骨應當採用整根桿件，接頭應當錯開布置。

11、為保證牆面質量，減少漏漿，在陰陽角模，模板根部粘有海棉條。在外牆外側施工時，為保證下層牆體的外觀質量，上層模板根部的木方內側需粘有橡膠條和海棉條。

12、模板應注意保養，模板拆除後，應立即進行清理均勻並均勻塗刷脫模劑。

七、 安全文明施工：

1、對進入現場施工的所有人員應當進行安全教育，特別對外包人員必須進行入場教育，建立安全管理小組，安全工作責任到人。

2、泵管架應單獨搭設，不得借用梁、板支撐架。

3、牆、梁模板支設時作業架須滿鋪跳板，中間張掛安全網。

4、梁、板支撐架搭設的過程中，必須有專職的質檢人員和安檢人員及現場責任師隨時監督。

5、施工前應作好安全交底，安全員應該對各安全項目進行檢查。

6、配合吊裝的信號工及溝工應該按照規定配齊。

7、結構內的孔洞一定要堵死以防墜落。

8、凡進入施工現場的一切人員必須配戴安全帽，高空作業系安全帶。

9、模板上架設的機電設備採取有效的安全措施。

10、高空作業時各種配件應當放在工具箱或工具袋中以防止掉落。

11、裝拆模板時上下應當有人接應，隨拆隨用把活動部件固定牢靠。

12、裝拆模板時登在牢靠的架子上，防止傾覆。預拼裝板垂直吊運時不少於兩個吊點。

13、大模板的堆放參見安全防護施工方案

14、預拼模板或大模板時應掛好吊溝，檢查所有連接件是否拆除，支撐脫模起吊。

模板工程施工方案 （二）

一、工程概況

本工程為唐山市宏揚花園商住樓工程，位於唐山市火炬路西側，由唐山宏揚房地產開發公司招標籌建，唐山國旺建築安裝有限公司中標承建。工期為333天，要求20**年10月10日開工，20**年10月30日竣工交付使用。該工程由唐山市規劃建築設計研究院設計，建築平面為5單元組合條式住宅樓。建築面積為16757.66M2（其中地下室面積2310M2）。地下是一層半地下室，地上主體為六層。地下室層高2.2M，首層層高為3.6M，二層層高為3.0M，三至六層層高為2.9M，單元組合為一梯兩戶，一二層為商業用房，三至六層為住宅。該工程為框架結構。模板施工方案編制依據《建築施工安全檢查標准》（JGJ59-99）、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）《河北省〈建築施工安全檢查標准〉實施細則》等。

二、模板安裝概況

本工程模板需用量較大，柱用組合鋼模，框架主梁底用木模，側模用鋼模。支撐採用φ48mm鋼管，鋼管符合國家現行規范

A3鋼的標准，方木用65＊100mm支柱模，用鋼管通長上下卡牢，既能保證不走模，又能保證柱軸線不位移，柱間距不大於600mm用短鋼管卡牢。梁板支撐用滿堂φ48mm鋼管，梁底模用木模，側模用小鋼模，為保證樑柱斷面尺寸，樑柱內設直徑6.5mm鋼筋，兩端焊鐵板打孔拉桿，梁底模起拱高度0.3％ 。

三、模板安裝前的准備工作

1、模板安裝前由項目技術負責人向作業班組長做書面安全技術交底，再由作業班組長向操作人員進行安全技術交底和安全教育，有關施工及操作人員應熟悉施工圖及模板工程的施工設計。

2、施工現場設可靠的能滿足模板安裝和檢查需用的測量控制點。

3、現場使用的模板及配件應按規格和數量逐項清點和檢查，未經修復的部件不得使用。

4、鋼模板安裝前應塗刷脫膜劑。

5、梁和樓板模板的支柱支設在土壤地面時，應將地面事先整平夯實，並准備柱底墊板。

6、豎向模板的安裝底面應平整堅實，並採取可靠的定位措施，豎向模板應按施工設計要求預埋支承錨固件。

四、模板安裝安全技術措施

1、模板的安裝必須按模板的施工設計進行，嚴禁任意變動。

2、配件必須裝插牢固，支柱和斜撐下的.支承面應平整墊實，並有足夠的受力面積，支撐件應著力於外鋼楞，予埋件與預留孔洞必須位置准確，安設牢固。基礎模板必須支拉牢固，防止變形，側模斜撐的底部應加設墊木。牆和柱子模板的底面應找平，下端應與事先做好的定位基準靠緊墊平，在牆、柱上繼續安裝模板時，模板應有可靠的支撐點，其平直度應進行校正。

3、下層樓板結構的強度，當達到能承受上層模板，支撐和新澆砼的重量時，方可進行，否則下層樓板結構的支撐系統不能拆除，同時上下支柱應在同一垂直線上。

4、模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆，支柱全部安裝完畢後，應及時沿橫向和縱向加設水平撐和垂直剪刀撐，並與支柱固定牢靠，當支柱高度小於4米時，水平撐應設上下兩道，兩道水平撐之間，在縱、橫向加設剪刀撐，然後支柱每增高2米再增加一道水平撐，水平撐之間還需增加剪刀撐一道，支撐桿接長使用時，接頭不能超過兩個，且應採用輔助支柱來保證接頭的承力和穩定。

5、模板安裝必須按模板的施工設計進度，嚴禁任意變動。

6、下層樓板結構的強度，當達到能承受上層模板、支撐和新澆砼的重量時方可進行，否則下層樓板結構的支撐系統不能拆除，同時上下支柱必須在同一垂直線上。

7、模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。

8、支柱全部安裝完畢後，應及時沿橫向和縱向加設水平撐和垂直剪刀撐，並與支柱固定牢靠，水平撐設上、下兩道，兩道水平撐之間，在縱橫向加設剪刀撐。

9、支架立桿豎直設置，下部嚴禁墊磚及其它易碎物，2M高度的垂直允許偏差為15mm。

10、當梁模板支架立桿採用單根立桿時立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不大於25MM。

11、滿堂模板四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連接續設置。

12、支模應按施工工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。

13、支設立柱模板和梁模板時，必須搭設施工層。腳手板鋪嚴，外側設防護欄桿，不準站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允許利用拉桿支撐攀登上下。

14、牆模板在未裝對接螺栓前，板面要向後傾斜一定角度並撐牢，以防倒塌。安裝過程要隨時拆換支撐或增加支撐，以保持牆模處於穩定狀態。

15、安裝牆模板時，以內、外牆角開始，向相互垂直的二個方向拼裝，連接模板的U形齒要正反交替安裝，同一道牆的兩側模板要同時組合，以確保模板安裝時的穩定。

16、樓板模板安裝就位時，要在支架搭設穩固，板下橫楞與支架連接牢固後進行。

17、五級以上大風，必須停止模板的安裝工作。

18、模板安裝完畢，必須進行檢查驗收後，方可澆築砼，驗收單內容要量化。

五、模板拆除安全技術措施

1、模板拆除前必須確認砼強度達到規定，並經拆模申請批准後方可進行，要有砼強度報告砼強度未達到規定，嚴禁提前拆模。

2、模板拆除前應向操作班組進行安全技術交底，在作業范圍設安全警戒線並懸掛警示牌，拆除時派專人（監護人）看守。

3、模板拆除的順序和方法：按先支的後拆，後支的先拆，先拆不承重部分，後拆承重部分，自上而下的原則進行。

4、在拆模板時，要有專人指揮和切實的安全措施，並在相應的部位設置工作區，嚴禁非操作人員進入作業區。

5、工作前要事先檢查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。

6、遇六級以上大風時，要暫停室外的高處作業，有雨、雪、霜時要先清掃施工現場，不滑時再進行作業。

7、拆除模板要用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。

8、在樓層臨邊、樓梯樓板有預留洞時，要在模板拆除後，隨時在相應的部位做好安全防護欄桿，或將板的洞蓋嚴。

9、拆模間隙時，要將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷。

10、拆除基礎及地下室模板時，要先檢查基模，土壁的情況發現有松軟、龜裂等不安全因素時，必須在採取措施後，方可下人作業，拆下的模板和支撐件不得在離槽上口1m以內堆放，並隨拆隨運。

11、拆除板、梁、柱、牆模板時要注意：

（1）在拆除2m以上模板時，要搭腳手架或操作平台，腳手板鋪嚴，並設防護欄桿。

（2）嚴禁在同一垂直面上操作。

（3）拆除時要逐塊拆卸，不得成片松動和撬落、拉倒。

（4）拆除梁陽台樓層板的底模時，要設臨時支撐，防止大片模板墜落。

（5）嚴禁站在懸臂結構，陽台上面敲拆底模。

12、每人要有足夠工作面，數人同時操作時要明確分工，統一信號和進行。

六、模板的運輸、維修與保管

1、鋼模板運輸時，不同規格的模板不得混裝，並必須採取有效措施，防止模板滑動。

2、鋼模板和配件拆除後，應及時清除粘結的灰漿，對變形及損壞的鋼模板及配件應及時修理校正，並宜採用機械整形和清理。

3、對暫不使用的鋼模板，板面應塗刷脫模劑或防銹油，背面油漆脫落處，應補塗防銹漆，並按規格分類堆放。

4、鋼模板宜放在室內或敞棚內，模板的底面應墊離地面100mm以上，露天堆放時，地面應平整，堅實，高度不超過2米。

七、設計計算書

矩形梁模板和頂撐計算

梁長6。9米，截面尺寸為250＊550mm，離地面高3.6m，梁底鋼管頂撐間距為600mm，側模板立檔間距為600mm。木材用紅松：fe＝10N／mm2 fv＝1.44N/mm2

f m =13N/mm2

1.底板計算

（1）底板計算

抗彎強度驗算

計算底模承受的荷載：梁的底模設計要考慮四部分荷載，模板自重，新澆砼的重量，鋼筋重量及振搗砼產生的荷載，均乘以分項系數1.2,設底模厚度為4mm。

底模板自重 1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M

砼荷重 1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M

鋼筋荷重 1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M

振搗砼荷載 1.2×2.0×0.25=0.6KN/M

根據《砼結構工程施工及驗收規范》的規定，設計荷載值要乘以V＝0.90的折減系數，所以q=0.9×4.87=4.38kn/m

（2）驗算底模抗彎承載力

底模下面頂撐間距為0.6米，底模的計算簡圖是一個等跨的多跨連續梁，因為模板長度有限，一般可按四等跨連續梁計算，查靜力計算表得：

L=0.6m L=0.6m L=0.6m L=0.6m

Mmax＝－0.12Lql2= －0.12×4.38×0.62=0.191kn·m

按下列公式驗算

Mmax /W n≤kf m

Mmax/Wn=0.19×106/﹛250/（6×402）﹜=2.87N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2

滿足要求

（3）抗剪強度驗算

Vmax=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KN

Lmax=3Vmax/2bh=3×1.63×103/（2×250×40）=0.24N/mm2

Kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2

滿足要求

（4）撓度驗算

驗算撓度時，採用荷載標准值，且不考慮振搗砼的荷載

q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M

WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（1／12）×250×403﹜=0.37MM

允許撓度為h/400=600/400=1.5mm>0.37mm

滿足要求

2、側模板計算

（1）側壓力計算，梁的側模強度計算，要考慮振搗砼時產生的荷載及新澆砼對模板側面的壓力，並乘以分項系數1。2。

採用內部振搗器時，新澆築的普通砼作用於模板的最大側壓力：

F＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2

F=24H=24×0.55=13.2KN/M2

選擇二者之中較小者取F=13.2KN/M2

振搗砼時產生的側壓力為4KN/M2

總側壓力q1=1.2（13.2+4）=20.64KN/M2

化為線荷載q=0.6×0.9q=11.15KN/M

（2 ）驗算抗彎強度

按四跨連續梁查表得：

Mmax=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486

鋼模板靜截面抵抗矩為5.94CM3

所以Mmax/Wh=253×103/5.94×103=81.82mm2

A3鋼的抗彎強度設計值為200N/MM2>81.82N/MM 2

滿足要求

（3）抗剪強度驗算

Vmax=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn

τmax=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2

A3鋼抗剪強度設計值為125N/MM2>5.99N/MM2

滿足要求

（4）撓度驗算

q=0.6×（13.2+4）=10.32kn/m

Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97× 104=0.24MM

[W]=450/400=1.13MM>0.24MM

3.頂撐計算

鋼楞選擇直徑48×3.5mm的鋼管，間距0.6m,在3.6M高度的中間縱橫各設兩道水平支撐。

L0=3.6/3=1.2m

i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM

λ=L0/i=1600/15.79=101.33

（1）強度驗算

已知N=4.38/2×0.6=1.315KN

N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2

滿足要求

（2）穩定驗算

因為λ=101.33 查表得穩定系數 ф=0.628

N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2

符合要求

4、插銷抗剪強度驗算

N/2A0=7.73×0.75/[2×（3.14×122/4]=7.73×0.75/（2×113）=25.6N/mm2<fv=125N/mm2

（4）按最不利因素求受壓穩定性計算允許荷載

N/xA+BMX/[rxWix（1-0.8×N/NEx）≤f

N/（0.487×452）+（1×24N）/{1.15×3862.88×[1-0.8×（N/3862.88）]}≤f=215N/mm2

求得允許荷載為N=13.2KN

A ─ 套管鋼管截面面積（mm2）查表A=452（mm2）

Ah ─ 插管鋼管截面面積（mm2）查表Ak=357（mm2）

x ─ 軸心受壓構件穩定系數

長細比λ=UL/i2（L為鋼支柱長度i2為套管回轉半徑mm）

換算系數U=（1+h/2）0.5 h=I2（套管貫性矩）/I1（插管貫性矩）

─ 等效彎矩系數 =1.0

Mx ─ 偏心彎矩值 Mx=N.e e=d1/2=48/2=24mm

Wix─ 鋼支柱截面抵抗矩（mm3）

E ─ 鋼柱彈性模量（N/mm2） E=2.06×105N/mm2

d1 ─ 套管直徑d1=48mm

d2 ─ 插管直徑d2=43mm

其餘的梁、柱的模板和支撐計算與上述方法相同，在此不作詳細計算。

fc──木材順紋抗拉強度設計值

fv──木材順紋抗剪強度設計值

fm──木材抗彎強度設計值

Mmax──最大彎矩 W──凈截面抵抗矩

Vmax──最大剪力 τmax──最大剪應力

ω──受彎構件撓度 i──回轉半徑

η ──長細比 An──凈截面面積

ф ──軸心受壓構件穩定系數

1、墊木50厚200－300寬 2、木楔 3、水平拉條 4、木支柱（鋼支柱）間距為1.0米 5、梁鋼側模 6、梁底模 7、木楞（65*100）8、板底鋼模 9、焊接卡片直徑6.5鋼筋拉桿 10、剪刀撐

❷ 建築腳手架鋼管規格表

1、腳手架鋼管規格：直徑為Φ3.0,Φ2.75,Φ3.25,Φ2.5；長度一般為1-6米半米一個規格，可按照客戶要求規格加工。

2、腳手架鋼管執行標准：SY/T5768-95 GB/T3091-2001。

3、腳手架鋼管的材質：Q195、Q215或Q235。

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類型

扣件式

1、優點

1)承載力較大。當腳手架的幾何尺寸及構造符合規范的有關要求時，一般情況下，腳手架的單管立柱的承載力可達15kN～35kN(1．5tf～3．5tf，設計值)。

2)裝拆方便，搭設靈活。由於鋼管長度易於調整，扣件連接簡便，因而可適應各種平面、立面的建築物與構築物用腳手架。

3)比較經濟，加工簡單，一次投資費用較低；如果精心設計腳手架幾何尺寸，注意提高鋼管周轉使用率，則材料用量也可取得較好的經濟效果。扣件鋼管架摺合每平方米建築用鋼量約15公斤。

2、缺點

1)扣件(特別是它的螺桿)容易丟失；

螺栓擰緊扭力矩不應小於40N·m，且不應大於65N·m；

2)節點處的桿件為偏心連接，靠抗滑力傳遞荷載和內力，因而降低了其承載能力；

3)扣件節點的連接質量受扣件本身質量和工人操作的影響顯著。

門式鋼管

1、優點

1)門式鋼管腳手架幾何尺寸標准化。

2)結構合理，受力性能好，充分利用鋼材強度，承載能力高。

3)施工中裝拆容易、架設效率高，省工省時、安全可靠、經濟適用。

2、缺點

1)構架尺寸無任何靈活性，構架尺寸的任何改變都要換用另一種型號的門架及其配件

2)交叉支撐易在中鉸點處折斷；

3)定型腳手板較重，

4)價格較貴

碗扣式

1、優點

1)多功能：能根據具體施工要求，組成不同組架尺寸、形狀和承載能力的單、雙排腳手架，支撐架，支撐柱，物料提升架，爬升腳手架，懸挑架等多種功能的施工裝備。也可用於搭設施工棚、料棚、燈塔等構築物。特別適合於搭設曲面腳手架和重載支撐架。

2)高功效：常用桿件中最長為3130mm，重17.07kg。整架拼拆速度比常規快3～5倍，拼拆快速省力，工人用一把鐵錘即可完成全部作業，避免了螺栓操作帶來的諸多不便。

3)通用性強：主構件均採用普通的扣件式鋼管腳手架之鋼管，可用扣件同普通鋼管連接，通用性強。

4)承載力大：立桿連接是同軸心承插，橫桿同立桿靠碗扣接頭連接，接頭具有可靠的抗彎、抗剪、抗扭力學性能。而且各桿件軸心線交於一點，節點在框架平面內，因此，結構穩固可靠，承載力大。

2、缺點

1)橫桿為幾種尺寸的定型桿，立桿上碗扣節點按0.6m間距設置，使構架尺寸受到限制；

2)U形連接銷易丟；

3)價格較貴；

盤扣式

1）輕鬆快捷：搭建輕鬆快速，並具有很強的機動性，可滿足大范圍的作業要求；

2）靈活安全 可靠：可根據不同的實際需要，搭建多種規格、多排移動的腳手架，各種完善安全配件，在作業中提供牢固、安全的支持；

3）儲運方便：拆卸儲存佔地小，並可推動方便轉移，部件能通過各種窄小通道。

❸ 5mm厚Q235B鋼模板抗彎強度設計值，抗剪強度設計值是多少

從原理上講;鋼管的直埋歷徑越大,慣性矩越大,抗彎強度越好,可彎瞎搜是鋼管的壁厚太薄了,也容易損壞,所以不能單純地從抗彎強度上確定鋼管的厚度,還要考慮鋼材的材質,抗神此拉強度,剪切強度,彈性模量,以及耐腐蝕性,多方面的綜合因素確定鋼管的管壁厚度,總之是;優質鋼材可以把直徑做大些,管壁薄點,劣質鋼材卻不行。

❹ 剪力牆加固鋼管間的距離是多少

混凝土柱子模板的支承箍距，必須根據模板材料的厚度、強度、彈性模量及澆築高度產生的側壓力經計算滿足強度、撓度規定來決定，適用規范是JGJ162-2008《建築施工模板安全技術規范》。先要按GB50666-2011《混凝土結構工程施工規范》對新澆混凝土的側壓力進行計算；其次要設定模板的厚度和材質及支承箍距（就等於是模板的跨度）；要查出模板的彈性模量、及模板截面的慣性矩，近似按均布荷載下的三跨連續梁的最大撓度公式計算，計算值應滿足規范容許值。否則就要減小箍距或增加模板厚度。一般截面的柱子及柱高，通常按經驗配置，專項方案中必須計算。

剪力牆又稱抗風牆、抗震牆或結構牆。房屋或構築物中主要承受風荷載或地震作用引起的水平荷載和豎向荷載（重力）的牆體，防止結構剪切（受剪）破壞。
它分平面剪力牆和筒體剪力牆。平面剪力牆用於鋼筋混凝土框架結構、升板結構、無梁樓蓋體系中。為增加結構的剛度、強度及抗倒塌能力，在某些部位可現澆或預制裝配鋼筋混凝土剪力牆。現澆剪力牆與周邊梁、柱同時澆築，整體性好。筒體剪力牆用於高層建築、高聳結構和懸吊結構中 ，由電梯間、樓梯間、設備及輔助用房的間隔牆圍成，筒壁均為現澆鋼筋混凝土牆體，其剛度和強度較平面剪力牆高可承受較大的水平荷載。

❺ 建築模板方案安全計算

規范是：
《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建築結構荷載規范》(GB 50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB 50017-2003)

一、參數信息
1.模板支撐及構造參數
梁截面寬度 B(m):0.50；
梁截面高度 D(m):0.55
混凝土板厚度(mm):1.00；
立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；
立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；
立桿步距h(m):1.20；
梁支撐架搭設高度H(m)：9.00；
梁兩側立柱間距(m):0.90；
承重架支設:1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；
板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.60；
採用的鋼管類型為Φ48×3；
扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；
2.荷載參數
模板自重(kN/m2):0.35；
鋼筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷載標准值(kN/m2):2.5；
新澆混凝土側壓力標准值(kN/m2):18.0；
傾倒混凝土側壓力(kN/m2):6.0；
振搗混凝土荷載標准值(kN/m2):2.0
3.材料參數
木材品種：柏木；
木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；
面板類型：膠合面板；
面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板參數
梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；
梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底縱向支撐根數：4；
面板厚度(mm)：15.0；
5.梁側模板參數
主楞間距(mm)：500；
次楞根數：4；
穿梁螺栓水平間距(mm)：500；
主楞龍骨材料：木楞,，寬度80mm，高度100mm；
主楞合並根數：2；
次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷載標准值計算
1.梁側模板荷載
強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
按《施工手冊》，新澆混凝土作用於模板的最大側壓力，按下列公式計算，並取其中的較小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃；
V -- 混凝土的澆築速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；
β1-- 外加劑影響修正系數，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。
根據以上兩個公式計算的新澆築混凝土對模板的最大側壓力F；
分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。
三、梁側模板面板的計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
面板計算簡圖(單位：mm)
1.強度計算
跨中彎矩計算公式如下:
其中， σ -- 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大彎距(N.mm)；
W -- 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3；
[f] -- 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；
按以下公式計算面板跨中彎矩：
其中，q -- 作用在模板上的側壓力，包括:
新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.5×6×0.9=3.78kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+3.780 = 13.500 kN/m；
計算跨度(內楞間距): l = 183mm；
面板的最大彎距 M= 0.1×13.5×1832 = 4.52×104N.mm；
經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 4.52×104 / 1.88×104=2.411N/mm2；
面板的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2；
面板的受彎應力計算值 σ =2.411N/mm2 小於面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！
2.撓度驗算
q--作用在模板上的側壓力線荷載標准值: q = 18×0.5 = 9N/mm；
l--計算跨度(內楞間距): l = 183mm；
E--面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面慣性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；
面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×9×1834/(100×9500×1.41×105) = 0.051 mm；
面板的最大容許撓度值:[ω] = l/250 =183/250 = 0.732mm；
面板的最大撓度計算值 ω =0.051mm小於面板的最大容許撓度值 [ω]=0.732mm，滿足要求！
四、梁側模板內外楞的計算
1.內楞計算
內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
本工程中，龍骨採用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
內楞計算簡圖
（1）.內楞強度驗算
強度驗算計算公式如下:
其中， σ -- 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；
M -- 內楞的最大彎距(N.mm)；
W -- 內楞的凈截面抵抗矩；
[f] -- 內楞的強度設計值(N/mm2)。
按以下公式計算內楞跨中彎矩：
其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×6×0.9)×0.183=4.94kN/m；
內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；
內楞的最大彎距: M=0.1×4.94×500.002= 1.24×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.941×0.5=2.718 kN；
經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 σ = 1.24×105/8.33×104 = 1.482 N/mm2；
內楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；
內楞最大受彎應力計算值 σ = 1.482 N/mm2 小於內楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！
（2）.內楞的撓度驗算
其中 E -- 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的側壓力線荷載標准值： q =18.00×0.18= 3.29 N/mm；
l--計算跨度(外楞間距)：l = 500mm；
I--面板的截面慣性矩：I = 8.33×106mm4；
內楞的最大撓度計算值: ω = 0.677×3.29×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.017 mm；
內楞的最大容許撓度值: [ω] = 500/250=2mm；
內楞的最大撓度計算值 ω=0.017mm小於內楞的最大容許撓度值 [ω]=2mm，滿足要求！
2.外楞計算
外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.718kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。
本工程中，外龍骨採用2根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 80×1002×2/6 = 266.67cm3；
I = 80×1003×2/12 = 1333.33cm4；
外楞彎矩圖(kN.m)
外楞變形圖(mm)
（1）.外楞抗彎強度驗算
其中 σ -- 外楞受彎應力計算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大彎距(N.mm)；
W -- 外楞的凈截面抵抗矩；
[f] --外楞的強度設計值(N/mm2)。
根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 2.487 kN.m
外楞最大計算跨度: l = 549mm；
經計算得到，外楞的受彎應力計算值: σ = 2.49×106/2.67×105 = 9.325 N/mm2；
外楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受彎應力計算值 σ =9.325N/mm2 小於外楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求！
（2）.外楞的撓度驗算
根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.838 mm
外楞的最大容許撓度值: [ω] = 549/250=2.196mm；
外楞的最大撓度計算值 ω =0.838mm小於外楞的最大容許撓度值 [ω]=2.196mm，滿足要求！
五、梁底模板計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。
強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。
本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3；
I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4；
1.抗彎強度驗算
按以下公式進行面板抗彎強度驗算：
其中， σ -- 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；
M -- 計算的最大彎矩 (kN.m)；
l--計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；
新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.60×0.55×0.90=9.09kN/m；
模板結構自重荷載：
q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；
振搗混凝土時產生的荷載設計值：
q3: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；
q = q1 + q2 + q3=9.09+0.23+1.51=10.83kN/m；
跨中彎矩計算公式如下:
Mmax = 0.10×10.827×0.1672=0.03kN.m；
σ =0.03×106/2.25×104=1.337N/mm2；
梁底模面板計算應力 σ =1.337 N/mm2 小於梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！
2.撓度驗算
根據《建築施工計算手冊》剛度驗算採用標准荷載，同時不考慮振動荷載作用。
最大撓度計算公式如下:
其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:
q =（(24.0+1.50)×0.550+0.35）×0.60= 8.63KN/m；
l--計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm；
E--面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允許撓度值:[ω] =166.67/250 = 0.667mm；
面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×8.625×166.74/(100×9500×1.69×105)=0.028mm；

面板的最大撓度計算值: ω =0.028mm小於面板的最大允許撓度值:[ω] = 166.7 / 250 = 0.667mm，滿足要求！
六、梁底支撐的計算
本工程梁底支撐採用方木。
強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。
1.荷載的計算：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.55×0.167=2.338 kN/m；
(2)模板的自重線荷載(kN/m)：
q2 = 0.35×0.167×(2×0.55+0.5)/ 0.5=0.187 kN/m；
(3)活荷載為施工荷載標准值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：
經計算得到，活荷載標准值 P1= (2.5+2)×0.167=0.75 kN/m；
2.方木的支撐力驗算
靜荷載設計值 q = 1.2×2.338+1.2×0.187=3.029 kN/m；
活荷載設計值 P = 1.4×0.75=1.05 kN/m；
方木計算簡圖
方木按照三跨連續梁計算。
本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木強度驗算:
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:
線荷載設計值 q = 3.029+1.05=4.079 kN/m；
最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×4.079×0.6×0.6= 0.147 kN.m；
最大應力 σ= M / W = 0.147×106/83333.3 = 1.762 N/mm2；
抗彎強度設計值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大應力計算值 1.762 N/mm2 小於方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!
方木抗剪驗算：
最大剪力的計算公式如下:
截面抗剪強度必須滿足:
其中最大剪力: V = 0.6×4.079×0.6 = 1.468 kN；
方木受剪應力計算值 τ = 3×1468.44/(2×50×100) = 0.441 N/mm2；
方木抗剪強度設計值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪應力計算值 0.441 N/mm2 小於方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!
方木撓度驗算:
最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:
q = 2.338 + 0.187 = 2.524 kN/m；
方木最大撓度計算值 ω= 0.677×2.524×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.053mm；
方木的最大允許撓度 [ω]=0.600×1000/250=2.400 mm；
方木的最大撓度計算值 ω= 0.053 mm小於方木的最大允許撓度 [ω]=2.4 mm，滿足要求！
3.支撐鋼管的強度驗算
支撐鋼管按照簡支梁的計算如下
荷載計算公式如下：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.550= 14.025 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷載為施工荷載標准值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(14.025 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 23.550 kN/m2；
梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。
當n=2時：
當n＞2時：
支撐鋼管彎矩圖(kN.m)
經過連續梁的計算得到：
支座反力 RA = RB=0.61 kN，中間支座最大反力Rmax=6.122；
最大彎矩Mmax=0.251 kN.m；
最大撓度計算值Vmax=0.076 mm；
支撐鋼管的最大應力 σ=0.251×106/4490=55.838 N/mm2；
支撐鋼管的抗壓設計強度 [f]=205.0 N/mm2；
支撐鋼管的最大應力計算值 55.838 N/mm2 小於支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!
七、梁底縱向鋼管計算
縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。
八、扣件抗滑移的計算:
按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。
縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):
R ≤Rc
其中Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；
R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.122 kN；
R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
九、立桿的穩定性計算:
立桿的穩定性計算公式
1.梁兩側立桿穩定性驗算:
其中 N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
橫桿的最大支座反力： N1 =0.61 kN；
腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×9=1.608 kN；
樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.60/2+(0.90-0.50)/2)×0.60×0.35=0.126 kN；
樓板鋼筋混凝土自重荷載:
N4=1.2×(0.60/2+(0.90-0.50)/2)×0.60×0.001×(1.50+24.00)=0.009 kN；
N =0.61+1.608+0.126+0.009=2.353 kN；
φ-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查表得到；
i -- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59；
A -- 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；
[f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算
lo = k1uh (1)
k1 -- 計算長度附加系數，取值為：1.155 ；
u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.7；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.2 = 2.356 m；
Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；
由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.316 ；
鋼管立桿受壓應力計算值；σ=2353.435/(0.316×424) = 17.565 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 17.565 N/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 計算長度附加系數按照表1取值1.185；
k2 -- 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.029 ；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.029×(1.2+0.1×2) = 1.707 m；
Lo/i = 1707.111 / 15.9 = 107 ；
由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.537 ；
鋼管立桿受壓應力計算值；σ=2353.435/(0.537×424) = 10.336 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 10.336 N/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:
其中 N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
梁底支撐最大支座反力： N1 =6.122 kN；
腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×(9-0.55)=1.608 kN；
N =6.122+1.608=7.632 kN；
φ-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查表得到；
i -- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59；
A -- 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；
[f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算
lo = k1uh (1)
k1 -- 計算長度附加系數，取值為：1.185 ；
u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u =1.7；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.185×1.7×1.2 = 2.417 m；
Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；
由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.301 ；
鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7631.775/(0.301×424) = 59.799 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 59.799 N/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算

lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 計算長度附加系數按照表1取值1.185；
k2 -- 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.029 ；
上式的計算結果：
立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.029×(1.2+0.1×2) = 1.707 m；
Lo/i = 1707.111 / 15.9 = 107 ；
由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.537 ；
鋼管立桿受壓應力計算值；σ=7631.775/(0.537×424) = 33.519 N/mm2；
鋼管立桿穩定性計算 σ = 33.519 N/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！
模板承重架應盡量利用剪力牆或柱作為連接連牆件，否則存在安全隱患。

❻ Q235鋼管的抗剪強度怎麼計算

Q代表的是這種材質的屈服極限，後面的235，就是指這種材質的屈服值，在235MPa左右。並會隨著材質的厚度的增加而使其屈服值減小，由於含碳適中，綜合性能較好，強度、塑性和焊接等性能得到較好配合，用途最廣泛。