『壹』 闀垮害涓20綾崇殑綆℃々搴旈噰鐢ㄨ皟娉
瀵逛簬闀垮害涓20綾崇殑綆℃々錛屾渶甯哥敤鐨勮皟娉曟槸鎸鍔ㄦ矇妗╂硶銆傚叾鍩烘湰宸ヤ綔鍘熺悊鏄灝嗘尟鍔ㄥ櫒閫氳繃鎸鍔ㄤ駭鐢熺殑鍔ㄨ兘浼犻掑埌綆℃々涓婏紝浣垮緱綆℃々鍦ㄥ湡涓浜х敓鎸鍔錛屼粠鑰屼嬌鍦熼楃矑浜х敓娑插寲鐘舵侊紝浣跨℃々鍙浠ユ矇鍏ュ湡涓銆傝繖縐嶆柟娉曞叿鏈夐熷害蹇銆佹尟鍔ㄥ姏澶с侀傜敤鑼冨洿騫跨瓑浼樼偣錛屽彲浠ュ湪涓嶅悓鐨勫湡鍦扮被鍨嬪拰鍦板艦鏉′歡涓嬩嬌鐢ㄣ傚悓鏃訛紝璇ユ柟娉曡繕鍙浠ュ噺灝戝圭幆澧冪殑褰卞搷錛岄檷浣庢柦宸ュ櫔闊沖拰闇囧姩錛屽叿鏈夎緝濂界殑鐜淇濇с傞渶瑕佹敞鎰忕殑鏄錛屽湪榪涜屾尟鍔ㄦ矇妗╂椂錛岄渶瑕佹牴鎹綆℃々鐨勫叿浣撴儏鍐佃繘琛屽悎鐞嗙殑鎸鍔ㄩ戠巼鍜屾尟騫呮帶鍒訛紝浠ヤ繚璇佹柦宸ヨ川閲忋
『貳』 鑽孔灌注樁檢驗批里垂直樁垂直度怎麼是多少啊 求解
垂度允許偏差是1%，那麼可根據樁長計算，不要大於1%就可以了，比如該樁長20M，應控制在20內就好了，
『叄』 鋼管樁承載力計算公式
M=Pac/L。M：彎矩，臘談陸P集中力，a集輪頃中力距支座距離，c集中力距另一支座距離，L跨度，L=a+c。鋼管樁承載力等於周長乘長度再乘土對樁的磨擦系數加樁的抗強度再乘安侍稿全系數。
『肆』 打鋼管樁，φ914.4，l≤30m 定額中是什麼意思
意思是直徑 914.4 長度≤30M
『伍』 鋼管樁施工方案
鋼管樁施工方案是非常重要的，方案的制定只是第一步，更重要的是後面的實際操作能符合方案中的所有標准。中達咨詢就鋼管樁施工方案和大家說明一下。
一、編制依據、范圍、原則2.1編制依據（1）開縣北部新區綜合基礎設施建設項目寨子坪場平臨時便橋工程招標文件、施工合同（2）開縣北部新區綜合基礎設施建設項目寨子坪場平臨時便橋工程施工圖（3）橋梁用鋼結構鋼（GB/T714-2000）（4）鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50205-2001）（5）現場施工調查情況及自然因素、交通運輸、料源、民情等資料（6）鋼筋焊接及驗收規程（JGJ18-2003）（7）開縣北部新區綜合基礎設施建設項目寨子坪場平臨時便橋施工組織設計2.2編制范圍該方案適用於開縣北部新區綜合基礎設施建設項目寨子坪場平臨時便橋工程項目。
2.3編制原則(1)採用可靠的工藝、材料、設備，達到技術先進、經濟合理、切實可行、安全可靠。
(2)本施工方案結合橋址的地質、水文、氣候、氣象條件及工程規模、技術特點、工期要求多方面的因素而編制。
(3)嚴格遵守各有關設計、施工規范、技術規程和質量評定及驗收標准，確保工程質量達到監理和業主的要求。
(4)科學管理，精心施工，通過對勞動力、材料、機械等資源的合理配置，實現工質量、安全、工期、成本及社會信譽的預期目標。
三、水文地質情況1、地層岩性據地調及鑽探揭露資料，橋址區地層在勘察范圍內主要為第四系鬆散土類、侏羅系沙溪廟組泥岩、砂岩，先將岩性分述如下：
第四系（Q）（1）全新統填築土（Q4me）：雜色，主要由泥岩碎塊石夾少量砂岩碎塊石及卵石組成，間隙充填砂土及角礫，碎塊石粒徑一般為40～70mm，最大可達1500mm左右，含量佔60～70%，鬆散-稍密，稍濕。均一性差，局部存在架空現象，人工堆填，回填年限約年。
（2）全新統沖洪積細砂土（Q4al+pl）:黃褐色，主要由長石、石英、雲母等礦物組成，局部含少量碎石角礫，稍密，濕。
（3）全新統沖洪積卵石（Q4al+pl）：雜色，主要由砂岩卵石組成，間隙砂土充填，
卵石磨圓度較好，多呈亞圓狀，粒徑一般為20～110mm，含量佔50%，鬆散，濕。
侏羅系沙溪廟組（J2s）（1）泥岩：磚紅色～紫紅色，主要由粘土礦物組成，局部砂質含量較高，泥質結構，中～厚層狀構造，節理裂隙較發育，岩芯多呈碎塊狀、短柱狀。分布整個橋位區，山體局部有零星出露，按風化程度不同可分為強風化、中風化二個風化帶，強風化層厚2.00～3.00m（2）砂岩：灰黃色～灰白色，主要由長石、石英、雲母等礦物組成，中細粒結構，中～厚層狀構造，鈣泥質膠結，岩芯多呈短～長柱狀。與泥岩呈互層關系，分布於橋位區，按風化程度不同可分為強風化、中風化二個風化帶，強風化層厚2.00m左右。
2、水文資料江流域洪水由暴雨形成，洪水的季節性與暴雨一致。據統計年最大洪峰好臘瞎一般出現在5～9，10月亦偶有發生，但量級較小。其中以5、7、9月三個月出現的次數最多，6、8月次之。根據三峽水庫的運用調度原則，6～9月為汛期，10月初開始蓄水，1～4月為供水期。根據水文資料得知，南河友空50年一遇的洪峰流量為4630m?/s，20年一遇的洪峰流量為3600m?/s,10年一遇的洪峰流量為2810m?/s。
東河50年一遇的洪峰流量為3930m?/s，20年一遇的洪峰流量為3110m?/s,10年一遇的洪峰流量為2480m?/s。南河常年洪水水位165.09m（吳淞高程166.87m)，勘察期水位162.35m（吳淞高程164.13m）
四、施工准備4.1原材料要求4.1.1鋼管樁應符合CNS7934A2114規定。鋼管樁系指由無縫鋼管或局斗經電弧電焊(含螺旋接縫管)所製成之鋼管,承包商應將原製造廠出具之品質證明書送請工程司查驗,必要時應會同工程司抽取樣品送往工程司同意之公立機關或公立及學術機構或通過CNLA認證之試驗機構檢驗其材質,其所需檢驗費用由承包商負擔。鋼樁的材料（含其它半成品）進場後，應按規格、品種、牌號堆放，抽樣檢驗，檢驗結果與合格證相符者方可使用，未經進貨檢驗或未經檢驗合格的物資不得投入使用。
4.1.2鋼管質量驗收：按設計圖紙規格尺寸及有關規范，允許誤差，實測實量及外觀全數檢查驗貨，特別是鋼管的垂直度和內外徑是否達到要求，作為重點檢查，經檢查驗收合格後，方能進貨安裝。
4.1.3旋焊管鋼樁鋼管：
壁厚為6～19mm長度不限，卷板焊管鋼樁鋼管：
壁厚為6～47mm長度不超過6m。型號為STK、SKK號鋼卷制。
4.1.4鋼管樁頂部抗錘擊和底部為減少摩擦抗變形的加強箍，用寬200～300mm、厚6～12mm和鋼管樁材質相同的鋼板製作，用電焊滿焊，焊接時箍板的縱縫要和卷焊樁管的縱縫錯開90度。
4.1.5鋼樁應按規格分別堆放（即上節樁、中節樁、下節樁）一般堆疊層數為三層（高度控制在2m以內）。支點用枕木兩側用木楔塞牢，防止變形。
4.1.6成品鋼樁的質量檢驗標准
成品鋼樁的質量檢驗標准檢查項目鋼樁外徑或斷面尺寸：樁端樁身矢高長度端部平整度端部平面與樁中心線的傾斜值mmmmmm允許偏差或允許值單位數值?0.5%D檢查方法用鋼尺量，D外徑或邊長?1D＜1/1000L+10≤2≤2用鋼尺量，L樁長鋼尺量用水平尺量用水平尺量4.2主要工機具4.2.2主要工具鋼絲繩吊索、卡環、撬杠、氣焊工具、扁鏟。
4.34.3.1作業條件打樁現場三通一平，處理打樁地基上面障礙物，清理、整平時要設雨水排出溝渠，附近有建築物的要挖隔震溝，預先充分了解打樁場地，清理妨礙打樁的高空和地下障礙物。
4.3.2打樁場地整平用壓路機碾壓平整,並在地表鋪10～20cm厚石子使地基承載力達到0.2Mpa～0.3Mpa。
4.3.3控制點的設置應盡可能遠離施工現場，以減少施工土體擾動對基準點的影響。
4.3.4施工現場的軸線、水準控制點、樁基布點必須經常檢查，妥善保護，設控制點和水準點的數量不應少於個。
4.3.5測量放線使用的全站儀、經緯儀、水準儀、鋼盤尺、線錘應計量檢查合格，多次使用應為同一計量器具。
4.3.6樁位布點與驗收：按基礎縱橫交點和設計圖的尺寸確定樁位，用小方木樁打入在上面用小圓釘做中心套樣樁箍，然後在樣箍的外側撒石灰，以示樁位標記。測量誤差?10mm。
4.3.7按總圖設置的水、電、氣管線不應與打樁相互影響，特別是供水、氣管線和地下電纜要防止打樁土體隆起的破壞作用。
4.44.4.1作業人員施工作業人員必須在上崗前進行崗位培訓考核合格，持證上崗。按設計施工不得任意改變設計,應遵守其中有關安全的規定。
4.4.2施工作業人員施工前，必須充分了解地質資料、施工圖紙和設計說明以及有關資料。必須熟知打樁規范、質量評定標准、施工程序、驗收標准以及勞動組織分工等。
4.4.3施工作業人員應按國家規定的時間內容進行體格檢查，必須持有健康檢查合格證、
高血壓、心臟病、癲癇病患者不得參加打樁作業。
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『陸』 建築施工圖紙符號大全
l表示抄是梁、ll表示是連續梁、ql表示圈樑、jl表示基礎梁、tl表示是梯梁、dl表示是地梁、z表示柱、gz表示構造柱、kz表示框架柱，m表示是門、c表示是窗。@表示鋼筋間距，Φ表示鋼筋型號。
『柒』 直徑200X9米的鋼管樁一米用水泥多少公斤
計算直徑為 200mm，長度為 9m 的鋼管樁每米用水泥多少公斤，需鍵逗要知道鋼管樁的體積和水泥的用量比例。這個比例通常利用混凝土的配合比來計算，一般配合比為水泥：砂禪亮早：石灰石（或石粉）：水 = 1:2:3:0.4~0.5，具體比例根據不同混凝土強度等級和工程要求而定。這里簡單估算使用配合比1:2:3:0.4來計算。
- 鋼管樁的體積計算公式為：π(直徑/2)^2×長度 = π×(200mm/2)^2×9m≈141,454mm^3
- 水泥用量計算公式為：混凝土總體積×水泥配合比中水泥所佔的比例。假設水泥用量占配合比的 20%，則：
水泥用量 = 141,454mm^3 × (1+2+3) × 20%/(1+2+3+0.4)
≈ 5,447cm^3 ≈ 5.4L ≈ 5.4kg
因賀雀此，一米直徑為 200mm，長度為 9m 的鋼管樁，需要用約 5.4kg 的水泥。需要注意的是，以上計算只是一個估算值，其實在真正的工程計算中會更加復雜，需要根據具體的施工要求進行調整。
『捌』 標准貫入試驗
一、試驗設備及操作技術要點
1.試驗設備
標准貫入試驗的設備包括：標准貫入器、觸探桿、穿心錘與錘墊四部分，見圖4-4所示。目前，國際上常用的設備規格已經統一，見表4-8。
表4-8 標准貫入試驗設備規格
圖4-4 標准貫入試驗設備(單位：mm)
1—貫入器靴；2—由兩半圓形管合成的貫入器身；3—出水孔；4—貫入器頭；5—觸探桿；6—錘墊；7—穿心錘
2.試驗的操作技術要點
(1)為保證標准貫入試驗孔的質量，要求採用回轉鑽進，以盡可能減少對孔底土的擾動。當鑽進至試驗標高以上15cm處，停止鑽進。
還應注意的是：①仔細清除孔底殘土到試驗標高；②在地下水位以下鑽進時，或遇承壓含水砂層時，孔內水位應始終高於地下水位，應保持孔底土處於平衡狀態，以減少對土的振動擾動；③當下套管時，要防止套管超過試驗標高，否則會使N值偏大；④緩慢下放鑽具，避免孔底土的擾動；⑤為防止涌砂或塌孔，應採用泥漿護壁。
(2)為保證錘擊時鑽桿不發生側向晃動，鑽桿應定期檢查，使鑽桿彎曲度小於0.1%，接頭應牢固。
(3)穿心錘落距為76cm，應採用自動脫鉤的自由落錘法進行錘擊，並減小導向桿與錘之間的摩阻力，避免錘擊時的偏心和側向晃動，以保持錘擊能量恆定。
(4)試驗時，先將整個桿件系統連同靜置於鑽桿上端的錘擊系統，一起下到孔底。首先將貫入器以每分鍾15～30擊的速度打入土層中15cm，以後開始記錄打入30cm的錘擊數，即為實測錘擊數N。當N＞50擊，而貫入度未達30cm時，可記錄50擊的實際貫入深度，終止試驗。按實際50擊時的貫入度ΔS(cm)，按式(4-15)計算貫入30cm的錘擊數。
土體原位測試與工程勘察
(5)提出貫入器，取出貫入器中的土樣進行鑒別、描述、記錄，保存土樣備用。
(6)最後繪出擊數N和貫入深度(H)的關系曲線(圖4-3)。
二、成果的校正
試驗的影響因素是很復雜的。其中有些因素可通過標准化的辦法使其統一以減少對試驗成果的影響，如設備、落錘方法、試驗方法等影響因素屬於此類；但另一些因素如桿長，地下水位、上覆壓力等，則是無法人為控制的。
1.桿長的影響
觸探桿長度對測試結果的影響，國內外存在不同的看法。有兩種代表性的分析理論，即：古典的牛頓碰撞理論及彈性桿件中波動理論。
按牛頓碰撞理論，隨桿長增長，桿件系統受錘擊碰撞後用於貫入土中的有效能量逐漸變小；而按彈性波動理論，隨桿長的增長，有效能量卻是逐漸增大，超過一定桿長後，有效能量趨於定值。
國內對此因素有兩種不同的處理意見：
《建築地基基礎設計規范》(GBJ 7-89)規定桿長＞3m時錘擊數按下式進行桿長修正：
N=αN′ (4-16)
式中：N為標貫試驗經桿長修正後的錘擊數；N′為實測的標貫擊數；α為長度修正系數，查表4-9。
表4-9 探桿長度校正系數α表
該表中α值，實際上是以牛頓碰撞理論為基礎計得的。
如用彈性桿件波動理論，當桿長 l≥14m，α=1.0；當桿長小於14m，由於輸入鑽桿的錘擊能量隨著桿長變短而變小，使擊數值偏大，α偏小，故不做桿長修正。
《地下鐵道、輕軌交通岩土工程勘察規范》(GB 50307-1999)及《岩土工程勘察規范》(GB50021-2001)規定不進行桿長修正。
2.地下水位影響的校正
Terzaghi和Peck提出，當實測N′＞15的飽和粉細砂，建議用下式校正：
土體原位測試與工程勘察
交通部《港口工程地質勘察技術規范》規定，當用N值確定砂土的相對密度Dr及內摩擦角φ值時，對地下水位以下的中、粗砂層的N值，宜按下式校正：
N=N′+5 (4-18)
3.上覆壓力影響的校正
長期以來國內不考慮上覆壓力的影響。
三、標准貫入試驗成果的應用
根據標准貫入試驗的錘擊數，可對砂土、粉土、粘性土的物理狀態，土的強度、變形參數、地基承載力、單樁承載力，砂土和粉土的液化，成樁的可能性等作出評價。
1.評定土的強度指標
評定砂土的內摩擦角φ及粘性土的不排水抗剪強度Cu有多種方法：
(1)Terzaghi和Peck提出粘性土不排水抗剪強度Cu為：
Cu=(6～6.5)N (4-19)
(2)Gibbs和Holtz統計的砂土經驗關系式為：
土體原位測試與工程勘察
式中：σv0為上覆壓力(t/m2)。
(3)Behpoor結合60項工程，對伊朗的亞粘土及粉質粘土(N＜25擊)，得：
qu=15N(kPa) (4-21)
(4)南京水利科學研究院於1950～1960年期間，在我國東南沿海諸省的101項工程中積累了大量的試驗資料，統計出標貫擊數與無側限抗壓強度qu的關系式有：
對粘土地基，有792個標貫試驗，Ip＞17，粘粒含量0%～87%，得：
qu=14N+3(kPa) (4-22)
對壤土地基，共有596個標貫試驗，Ip=7～17，粘粒含量為0%～54%，得：
qu=15.3N(kPa) (4-23)
2.評定砂土的相對密度和密實程度
直接按N值判定砂土的密實程度，見表4-10。
表4-10 直接按N值判定砂土的緊密程度
3.評定粘性土的稠度狀態
用N與粘性土的稠度狀態建立相關關系，國內外均有研究。Terzaghi和Peck(1946)提出的標貫擊數與稠度狀態關系，見表4-11。武漢冶金勘察公司曾用149組資料得到標貫擊數與稠度狀態統計的經驗關系，基本上與Terzaghi及Peck(1948)的結果相近。據表4-12就可以得到土對應於N值的稠度狀態。
表4-11 粘性土N與稠度狀態關系(Terzaghi和Peck)
表4-12 N與液性指數IL的關系
4.評定地基土的承載力
國外在以標貫試驗確定粘性土地基的承載力時，一般是由N值推求抗剪強度或無側限抗壓強度qu，再按理論公式計算承載力。
在國內，著重開展標貫試驗與載荷試驗對比研究，並提出經驗關系。
《建築地基基礎設計規范》(GBJ7-89)，對砂性土承載力標准值，列於表4-13，對粘性土承載力標准值，列於表4-14。
表4-13 N值與砂性土承載力標准值fk的關系
表4-14 N值與粘性土承載力標准值fk的關系
國內很多單位也提出不少地區性的經驗公式，使用時要注意地區性、土類的差異。
5.評定土的變形參數
用標貫試驗估算土的變形參數時有兩種途徑：一種是與平板載荷試驗對比，得出變形模量E0；另一種是與室內壓縮試驗對比，得出壓縮模量Es值。一些經驗關系式見表4-15所列。
表4-15 N值與E0或Es的經驗關系式
6.預估單樁承載力及選擇樁尖持力層
(1)求單樁承載力 用標貫擊數直接估算樁端和樁周極限承載力，國外已有些經驗可供借鑒。施默特曼(J H Schmertmann，1969)提出按表4-16估算打入樁單樁承載力。應用范圍：N=5～60。N＜5時，用N=0計；N＞60時，用N=60計。
表4-16 利用N值估算樁端極限阻力qbu和樁周極限阻力qsu
註：qc為靜力觸探的貫入阻力；摩阻比即靜力觸探側壁阻力和錐尖阻力之比。
日本《建築鋼管樁基礎設計規范》規定：在持力層為砂土時，樁端極限阻力為：
土體原位測試與工程勘察
式中：N1為樁尖以下2d范圍內的N平均值；N2為樁尖以下10d范圍內的N平均值；d為樁身直徑。
樁周總極限摩阻力為：
土體原位測試與工程勘察
式中：Ns為樁周為砂土部分N的平均值；Nc為樁周為粘性土部分N的平均值；As，Ac分別為樁在砂土層和粘性土層部分的側面積。
北京地質勘察處研究所，曾收集31組試樁與標准貫入試驗求單樁承載力的對比資料，提出以下公式求鑽孔灌注樁極限承載力q：
土體原位測試與工程勘察
式中：q為灌注樁極限承載力(t)；lc、ls分別為樁身在粘性土部分與砂土部分的長度(m)；
當孔底虛土厚度H＞0.5m時，則採用下式：
土體原位測試與工程勘察
(2)選擇樁尖持力層 利用標准貫入試驗選擇樁尖持力層，從而確定樁的長度是一個比較簡便和有效的方法，特別是地層變化較大的情況更具突出的優點。
根據國內、外的工程實踐，對於打入式預制樁，常選N=30～50擊作為持力層。對廣州地區的殘積層N=30就可滿足樁長15～20m對持力層的要求。但應用時應結合地區經驗來考慮，如上海，一般在60m以下才出現N≥30擊的地層；多用半支承半摩擦樁，即可把樁尖持力層選在地下35m及50m上下的N=15～20擊的中密粉細砂及粘土層上。實踐證明，這也是合理可靠的。
7.液化判別
20世紀60年代，Seed等人在對美國阿拉斯加地震及日本新瀉地震的研究中，提出以標准貫入試驗的N值為主要指標的「剪應力比-標准貫入法」是很有影響的。
在中國邢台、海城、唐山地震後，結合現場調查並進行理論分析研究，參考Seed等人的成果，提出了以標貫擊數N值為主要參數，同時考慮地震烈度、有效覆蓋壓力和地下水位等主要因素的砂土和輕亞粘土的可能液化判別式。該公式納入國家標准《建築抗震設計規范》。
現行國家標准《建築抗震設計規范》(GB50011-2001)中規定：當飽和土標貫錘擊數(未經桿長修正)小於液化判別標准貫入擊數的臨界值時，應判為液化土。
液化判別標准貫入擊數臨界值可按下式計算：
土體原位測試與工程勘察
土體原位測試與工程勘察
式中：Ncr為液化判別標准貫入錘擊數臨界值；N0為液化判別標准貫入錘擊數基準值(表4-17)；ds為飽和土標准貫入點所處深度(m)；dw為地面到地下水位的深度(m)；pc為粘粒含量(%)，當小於3或為砂土時，應採用3。
表4-17 標准貫入錘擊數基準值
註：括弧內數值用於設計基本地震加速度為0.15 g和0.30 g的地區。
參考文獻
中華人民共和國國家標准《建築地基基礎設計規范》GBJ 7-89，北京：中國建築工業出版社
中華人民共和國國家標准《建築抗震設計規范》GB 50011-2001，北京：中國建築工業出版社
中華人民共和國國家標准《岩土工程勘察規范》GB 50021-2001，北京：中國建築工業出版社
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張喜發，劉超臣，欒作田，張文殊.1984.《工程地質原位測試》[M].地質出版社