鋼管支撐架長細比如何計算

⑴ 長細比計算公式

長細比λ計算公式：λ=μL/i。

鋼筋混凝土偏心受壓長柱子承載力計算要考慮到外回載作用下，因構件答彈塑性變性引起的附加偏心的影響，偏心距增大系數與軸心受壓構件的穩定系數，都與長細比有關。

柱子還由於長細比來分為短柱子，長柱子和細長柱子。根據這我們來判別柱子類型，在實際中就可以盡量避免使用細長柱。

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柱長細比對荷載-位移曲線影響比較顯著。隨著柱長細比的增加,構件無論在彈性階段還是在非線性強化階段,其剛度均有所降低,承載能力也有所下降。

而且下降的幅度較大。因為方鋼管混凝土柱的長細比越大，柱越容易發生失穩，使柱承載力降低。

換算長細比：在格構式軸心受壓構件整體穩定性計算中繞虛軸彎曲屈曲時考慮剪切變形的影響，按臨界力相等的原則，用不考慮剪切變形的歐拉臨界公式來表示將組合截面換算為實腹截面進行計算時所對應的長細比。

⑵ 長細比計算公式

長細比，這個概念在鋼筋混凝土偏心受壓長柱子承載力分析中起著關鍵作用。計算公式λ=μL/i，揭示了長細比λ與構件的長度L、直徑i以及材料的彈塑性性質μ之間的關系。長細比不僅影響附加偏心對承載力的影響，還決定了偏心距增大系數和軸心受壓構件的穩定系數。

根據長細比的不同值，柱子被分類為短柱、長柱和細長柱。短柱和長柱的承載性能相對較好，而細長柱因其高度與直徑的巨大差距，易引發失穩，應盡量避免在實際工程中使用。

長細比對柱子的荷載-位移響應有顯著影響。隨著長細比的增大，無論是彈性階段還是非線性工作階段，柱子的剛度和承載能力均會相應下降，且這種下降的趨勢較為明顯。特別是對於方鋼管混凝土柱，長細比過大時，柱子的穩定性將顯著降低，承載力會顯著減弱。

在格構式軸心受壓構件的穩定性計算中，需要考慮到剪切變形的影響。這時，通過臨界力相等的原則，可以使用不考慮剪切變形的歐拉公式，來計算換算後的長細比，以便於進行整體穩定性的評估。

⑶ 無縫鋼管作為立柱，承重能力計算，來個簡單的計算公式

支架立柱的截抄面積
A=4.239cm
2

截面襲回轉半徑
i=1.595cm

立柱的截面抵抗矩
W=4.491cm
3

支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：

式中
──立柱的壓應力； N──軸向壓力設計值；
──軸心受壓桿件穩定系數,
根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到
,=0.558； A──立桿的截面面積,A=4.239cm2； [f]──立桿的抗壓強度設計值，[f]＝210N/mm2； 採用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力

⑷ 什麼叫腳手架長細比

這是個穩定性的問題，壓桿穩定。等於I/A的二次開方。

⑸ 橋梁施工中現澆支架使用數量如何計算

橋梁施工中現澆支架使用數量的計算方法：
一、支架檢算如下：
1、模板支架檢算（按一米梁長計算，鋼管按Φ48計算）
（1）鋼筋砼斷面如圖①，荷載按照寬4.5米計算，則長1米的梁自重N1=4.5×1×1×26=117（KN）
（2）模板荷載N2=4.5×1×0.018×9=0.729（KN）
（3）5×8方木荷載N3=4×0.05×0.1×4.5×7.5=0.675（KN）
（4）15×15方木荷載N4=8×1×0.152×7.5=1.35（KN）
（5）人及機具活載N5=20（KN）
則模板支架立桿的軸向力設計值N=1.2×（117+0.729+0.675+1.35）+1.4×20=154.315（KN）
模板支架立桿的計算長度l0=步距1m+2×0.5=2m
長細比λ=l0/I=2/1.58=126.6
則軸心受壓件的穩定系數Φ=0.412，f為鋼材的抗壓強度設計值=205Mpa；
A≥N/Φ。f =154.315/（0.412×205）=18.27cm2
一根Φ48鋼管的截面為：4.89cm2；則上述荷載需鋼管數=18.27/4.89 =4根
施工中採用@60×60的碗口腳手架，共計16根，滿足上述檢算要求。
2、立桿地基承載力計算（按1.2米梁長計算，鋼管按Φ48計算）
平均壓力P≤fg
P-立桿基礎底面的平均壓力，P=N/A；
N-上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；
A：基礎底面面積；
fg：地基承載力設計值。
（1）鋼筋砼荷載按照寬4.5米計算，則長1.2米的梁N1=4.5×1.2×1×26=140.4（KN）
（2）模板荷載N2=4.5×1.2×0.018×9=0.8748（KN）
（3）5×8方木荷載N3=5×0.05×0.1×4.5×7.5=0.844（KN）
（4）15×15方木荷載N4=8×1.2×0.152×7.5=1.62（KN）
（5）鋼管腳手立桿N5=9×2×6×3.84×10/1000=4.417（KN）
橫桿N6=12×2×6×3.84×10/1000=5.53（KN）
（6）施工人員及機具活載N7=30（KN）
N=1.2（140.4+0.8748+0.844+1.62+4.417+5.53）+1.4×30=226.42（KN）
A=1.2×4.5=5.4m2
P=N/A=226.42/5.4=41.9KPa≤fg=120Kpa滿足施工要求
二、門洞的檢算
門架基礎採用C15鋼筋混凝土，寬1000mm，高1000mm，長20m，端頭為楔型，Ф48mm鋼管作支架，採用350工字鋼作梁跨越城市道路，施工橋樑上部，確保城市交通暢通，門架尺寸延縱橋向4.5米，高4.5米。
槽鋼檢算
（1）鋼筋砼斷面4.5m2，折算成每米均布荷載q1=26（KN/m）
（2）模板荷載q2=4.5×6×0.018×9/（4.5×6）=0.162（KN/m）
（3）5×8方木荷載q3=21×4.5×0.05×0.1×7.5/（4.5×6）=0.13（KN/m）
（4）15×15方木荷載q4=11×4.5×0.152×7.5/（4.5×6）=0.309（KN/m）
（5）人及機具活載N5=4（KN/m）
q=1.2（26+0.612+0.13+0.309）+1.4×4=38.06KN/m
Mmax=ql2/8=38.06×36/8=171.27KN.m
W max=Mmax/[σ]=171.27/170=1007.5cm3
若採用350工字鋼，截面如圖所示則其
慣性距I350=5×3303/12+2×（170×103/12+1703×10）=99760.2㎝4
抗彎截面系數W350= I350/17.5=570.07cm3
W350/ W max=570.07/1007.5=0.567
說明：56.7cm的梁的抗彎截面系數為570.07 cm3，即採用350工字鋼可頂長6米寬56.7cm的梁。
本橋施工中槽鋼間距為30cm.滿足檢算要求。