焊縫焊接前監理應如何驗收

① 現場鋼筋焊接缺陷監理方法

現場鋼筋焊接缺陷監理方法

鋼筋混凝土用鋼筋是指鋼筋混凝土配筋用的直條或盤條狀鋼材，其外形分為光圓鋼筋和變形鋼筋兩種，交貨狀態為直條和盤圓兩種。那麼，下面是我為大家整理的現場鋼筋焊接缺陷監理方法，歡迎大家閱讀瀏覽。

外觀缺陷

外觀缺陷(表面缺陷)是指不用藉助於儀器，從工件表面可以發現的缺陷。常見的外觀缺陷有咬邊、焊瘤、凹陷及焊接變形等，有時還有表面氣孔和表面裂紋。單面焊的根部未焊透等。

A、咬邊

是指沿著焊趾，在母材部分形成的凹陷或溝槽，它是由於電弧將焊縫邊緣的母材熔化後沒有得到熔敷金屬的充分補充所留下的缺口。

產生咬邊的主要原因：是電弧熱量太高，即電流太大，運條速度太小所造成的。焊條與工件間角度不正確，擺動不合理，電弧過長，焊接次序不合理等都會造成咬邊。直流焊時電弧的磁偏吹也是產生咬邊的一個原因。某些焊接位置(立、橫、仰)會加劇咬邊。咬邊減小了母材的有效截面積,降低結構的承載能力，同時還會造成應力集中，發展為裂紋源。

咬邊的預防：矯正操作姿勢，選用合理的規范，採用良好的運條方式都會有利於消除咬邊。焊角焊縫時，用交流焊代替直流焊也能有效地防止咬邊。

B、焊瘤

焊縫中的液態金屬流到加熱不足未熔化的母材上或從焊縫根部溢出，冷卻後形成的未與母材熔合的金屬瘤即為焊瘤。焊接規范過強、焊條熔化過快、焊條質量欠佳(如偏芯)，焊接電源特性不穩定及操作姿勢不當等都容易帶來焊瘤。在橫、立、仰位置更易形成焊瘤。

焊瘤常伴有未熔合、夾渣缺陷,易導致裂紋。同時，焊瘤改變了焊縫的實際尺寸，會帶來應力集中。管子內部的焊瘤減小了它的內徑，可能造成流動物堵塞。

防止焊瘤的措施：使焊縫處於平焊位置，正確選用規范，選用無偏芯焊條，合理操作。

C、凹坑

凹坑指焊縫表面或背面局部的低於母材的部分。

凹坑多是由於收弧時焊條(焊絲)未作短時間停留造成的(此時的凹坑稱為弧坑)，仰立、橫焊時，常在焊縫背面根部產生內凹。凹坑減小了焊縫的有效截面積，弧坑常帶有弧坑裂紋和弧坑縮孔。

防止凹坑的措施：選用有電流衰減系統的焊機，盡量選用平焊位置，選用合適的焊接規范，收弧時讓焊條在熔池內短時間停留或環形擺動，填滿弧坑。

D、未焊滿

未焊滿是指焊縫表面上連續的或斷續的溝槽。填充金屬不足是產生未焊滿的根本原因。規范太弱，焊條過細，運條不當等會導致未焊滿。

未焊滿同樣削弱了焊縫，容易產生應力集中，同時，由於規范太弱使冷卻速度增大，容易帶來氣孔、裂紋等。

防止未焊滿的措施：加大焊接電流，加焊蓋面焊縫。

E、燒穿

燒穿是指焊接過程中，熔深超過工件厚度，熔化金屬自焊縫背面流出，形成穿孔性缺。

焊接電流過大，速度太慢，電弧在焊縫處停留過久，都會產生燒穿缺陷。工件間隙太大，鈍邊太小也容易出現燒穿現象。

燒穿是鍋爐壓力容器產品上不允許存在的缺陷，它完全破壞了焊縫，使接頭喪失其聯接飛及承載能力。

防治措施：選用較小電流並配合合適的焊接速度，減小裝配間隙，在焊縫背面加設墊板或葯墊，使用脈沖焊，能有效地防止燒穿。

F、其他表面缺陷:

(1) 成形不良

焊縫的外觀幾何尺寸不符合要求。有焊縫超高，表面不光滑，以及焊縫過寬，焊縫向母材過渡不圓滑等。

(2) 錯邊

兩個工件在厚度方向上錯開一定位置，它既可視作焊縫表面缺陷，又可視作裝配成形缺陷。

(3) 塌陷

單面焊時由於輸入熱量過大，熔化金屬過多而使液態金屬向焊縫背面塌落，成形後焊縫背面突起，正面下塌。

(4) 表面氣孔及弧坑縮孔

(5) 各種焊接變形如角變形、扭曲、波浪變形等都屬於焊接缺陷O角變形也屬於裝配成形缺陷。

氣孔和夾渣

A、氣孔

氣孔是指焊接時，熔池中的氣體未在金屬凝固前逸出，殘存於焊縫之中所形成的空穴。其氣體可能是熔池從外界吸收的，也可能是焊接冶金過程中反應生成的。

(1) 氣孔的分類

氣孔從其形狀上分，有球狀氣孔、條蟲狀氣孔;從數量上可分為單個氣孔和群狀氣孔。群狀氣孔又有均勻分布氣孔，密集狀氣孔和鏈狀分布氣孔之分。按氣孔內氣體成分分類，有氫氣孔、氮氣孔、二氧化碳氣孔、一氧化碳氣孔、氧氣孔等。熔焊氣孔多為氫氣孔和一氧化碳氣孔。

(2) 氣孔的形成機理

常溫固態金屬中氣體的溶解度只有高溫液態金屬中氣體溶解度的幾十分之一至幾百分之一，熔池金屬在凝固過程中，有大量的氣體要從金屬中逸出來。當凝固速度大於氣體逸出速度時，就形成氣孔。

(3) 產生氣孔的主要原因

母材或填充金屬表面有銹、油污等，焊條及焊劑未烘乾會增加氣孔量，因為銹、油污及焊條葯皮、焊劑中的水分在高溫下分解為氣體，增加了高溫金屬中氣體的含量。焊接線能量過小，熔池冷卻速度大，不利於氣體逸出。焊縫金屬脫氧不足也會增加氧氣孔。

(4) 氣孔的危害

氣孔減少了焊縫的有效截面積，使焊縫疏鬆，從而降低了接頭的.強度，降低塑性，還會引起泄漏。氣孔也是引起應力集中的因素。氫氣孔還可能促成冷裂紋。

(5) 防止氣孔的措施

a. 清除焊絲，工作坡口及其附近表面的油污、鐵銹、水分和雜物。

b. 採用鹼性焊條、焊劑，並徹底烘乾。

c. 採用直流反接並用短電弧施焊。

d. 焊前預熱，減緩冷卻速度。

e. 用偏強的規范施焊。

B、夾渣

夾渣是指焊後溶渣殘存在焊縫中的現象。

(1) 夾渣的分類

a. 金屬夾渣：指鎢、銅等金屬顆粒殘留在焊縫之中，習慣上稱為夾鎢、夾銅。

b. 非金屬夾渣：指未熔的焊條葯皮或焊劑、硫化物、氧化物、氮化物殘留於焊縫之中。冶金反應不完全，脫渣性不好。

(2) 夾渣的分布與形狀

有單個點狀夾渣，條狀夾渣，鏈狀夾渣和密集夾渣。

(3) 夾渣產生的原因

a. 坡口尺寸不合理;

b. 坡口有污物;

c. 多層焊時，層間清渣不徹底;

d. 焊接線能量小;

e. 焊縫散熱太快，液態金屬凝固過快;

f. 焊條葯皮，焊劑化學成分不合理，熔點過高;

g. 鎢極惰性氣體保護焊時，電源極性不當,電、流密度大，鎢極熔化脫落於熔池中。

h. 手工焊時，焊條擺動不良，不利於熔渣上浮。

可根據以上原因分別採取對應措施以防止夾渣的產生。

(4) 夾渣的危害

點狀夾渣的危害與氣孔相似，帶有尖角的夾渣會產生尖端應力集中，尖端還會發展為裂紋源，危害較大。

裂紋

焊縫中原子結合遭到破壞，形成新的界面而產生的縫隙稱為裂紋。

A、裂紋的分類

根據裂紋尺寸大小，分為三類：

(1) 宏觀裂紋：肉眼可見的裂紋。

(2) 微觀裂紋：在顯微鏡下才能發現。

(3) 超顯微裂紋：在高倍數顯微鏡下才能發現，一般指晶間裂紋和晶內裂紋。

從產生溫度上看，裂紋分為兩類：

(1) 熱裂紋：產生於Ac3線附近的裂紋。一般是焊接完畢即出現，又稱結晶裂紋。這種二裂紋主要發生在晶界，裂紋面上有氧化色彩，失去金屬光澤。

(2) 冷裂紋：指在焊畢冷至馬氏體轉變溫度M3點以下

產生的裂紋，一般是在焊後一段時間(幾小時，幾天甚至更長)才出現，故又稱延遲裂紋。

按裂紋產生的原因分，又可把裂紋分為：

(1) 再熱裂紋：接頭冷卻後再加熱至500~700℃時產生的裂紋。再熱裂紋產生於沉澱強化的材料(如含Cr、Mo、V、Ti、Nb的金屬)的焊接熱影響區內的粗晶區，一般從熔合線向熱影響區的粗晶區發展，呈晶間開裂特徵。

(2) 層狀撕裂主要是由於鋼材在軋制過程中，將硫化物(MnS)、硅酸鹽類等雜質夾在其中，形成各向異性。在焊接應力或外拘束應力的使用下，金屬沿軋制方向的雜物開裂。

(3) 應力腐蝕裂紋：在應力和腐蝕介質共同作用下產生的裂紋。除殘余應力或拘束應力的因素外，應力腐蝕裂紋主要與焊縫組織組成及形態有關。

B、裂紋的危害

尤其是冷裂紋，帶來的危害是災難性的。世界上的壓力容器事故除極少數是由於設計不合理，選材不當的原因引起的以外，絕大部分是由於裂紋引起的脆性破壞。

C、熱裂紋(結晶裂紋)

(1) 結晶裂紋的形成機理熱裂紋發生於焊縫金屬凝固末期，敏感溫度區大致在固相線附近的高溫區，最常見的熱裂紋是結晶裂紋，其生成原因是在焊縫金屬凝固過程中，結晶偏析使雜質生成的低熔點共晶物富集於晶界，形成所謂"液態薄膜"，在特定的敏感溫度區(又稱脆性溫度區)間，其強度極小，由於焊縫凝固收縮而受到拉應力，最終開裂形成裂紋。

結晶裂紋最常見的情況是沿焊縫中心長度方向開裂，為縱向裂紋，有時也發生在焊縫內部兩個柱狀晶之間，為橫向裂紋。弧坑裂紋是另一種形態的，常見的熱裂紋。

熱裂紋都是沿晶界開裂，通常發生在雜質較多的碳鋼、低合金鋼、奧氏體不銹鋼等材料氣焊縫中。

(2) 影響結晶裂紋的因素

a. 合金元素和雜質的影響碳元素以及硫、磷等雜質元素的增加，會擴大敏感溫度區，使結晶裂紋的產生機會增多。

b. 冷卻速度的影響冷卻速度增大，一是使結晶偏析加重，二是使結晶溫度區間增大，兩者都會增加結晶裂紋的出現機會。

c. 結晶應力與拘束應力的影響在脆性溫度區內，金屬的強度極低，焊接應力又使這飛部分金屬受拉，當拉應力達到一定程度時，就會出現結晶裂紋。

(3) 防止結晶裂紋的措施

a. 減小硫、磷等有害元素的含量，用含碳量較低的材料焊接。

b. 加入一定的合金元素，減小柱狀晶和偏析。如鋁、銳、鐵、鏡等可以細化晶粒。

c. 採用熔深較淺的焊縫，改善散熱條件使低熔點物質上浮在焊縫表面而不存在於焊縫中。

d. 合理選用焊接規范，並採用預熱和後熱，減小冷卻速度。

e. 採用合理的裝配次序，減小焊接應力。

D、再熱裂紋

(1) 再熱裂紋的特徵

a. 再熱裂紋產生於焊接熱影響區的過熱粗晶區。產生於焊後熱處理等再次加熱的過程中。

b. 再熱裂紋的產生溫度：碳鋼與合金鋼550~650℃奧氏體不銹鋼約300℃。

c. 再熱裂紋為晶界開裂(沿晶開裂)。

d. 最易產生於沉澱強化的鋼種中。

e. 與焊接殘余應力有關。

(2) 再熱裂紋的產生機理

再熱裂紋的產生機理有多種解釋，其中模形開裂理論的解釋如下：近縫區金屬在高溫熱循環作用下，強化相碳化物(如碳化鐵、碳化飢、碳化鏡、碳化錯等)沉積在晶內的位錯區上，使晶內強化強度大大高於晶界強化，尤其是當強化相彌散分布在晶粒內時，阻礙晶粒內部的局部調整，又會阻礙晶粒的整體變形，這樣，由於應力鬆弛而帶來的塑性變形就主要由晶界金屬來承擔，於是，晶界應力集中，就會產生裂紋,即所謂的模形開裂。

(3) 再熱裂紋的防止

a. 注意冶金元素的強化作用及其對再熱裂紋的影響。

b. 合理預熱或採用後熱，控製冷卻速度。

c. 降低殘余應力避免應力集中。

d. 回火處理時盡量避開再熱裂紋的敏感溫度區或縮短在此溫度區內的停留時間。

E、冷裂紋

(1) 冷裂紋的特徵

a. 產生於較低溫度，且產生於焊後一段時間以後，故又稱延遲裂紋。

b. 主要產生於熱影響區，也有發生在焊縫區的。

c. 冷裂紋可能是沿晶開裂，穿晶開裂或兩者混合出現。

d. 冷裂紋引起的構件破壞是典型的脆斷。

(2) 冷裂紋產生機理

a. 淬硬組織(馬氏體)減小了金屬的塑性儲備。

b. 接頭的殘余應力使焊縫受拉。

c. 接頭內有一定的含氫量。

含氫量和拉應力是冷裂紋(這里指氫致裂紋)產生的兩個重要因素。一般來說，金屬內部原子的排列並非完全有序的，而是有許多微觀缺陷。在拉應力的作用下，氫向高應力區(缺陷部位)擴散聚集。當氫聚集到一定濃度時，就會破壞金屬中原子的結合鍵，金屬內就出現一些微觀裂紋。應力不斷作用，氫不斷地聚集，微觀裂紋不斷地擴展，直致發展為宏觀裂紋，最後斷裂。決定冷裂紋的產生與否，有一個臨界的含氫量和一個臨界的應力值，當接頭內氫的濃度小於臨界含氫量，或所受應力小於臨界應力時，將不會產生冷裂紋(即延遲時間無限長)。在所有的裂紋中，冷裂紋的危害性最大。

(3) 防止冷裂紋的措施

a. 採用低氫型鹼性焊條，嚴格烘乾，在100~150℃下保存，隨取隨用。

b. 提高預熱溫度，採用後熱措施，並保證層間溫度不小於預熱溫度，選擇合理的焊接規范，避免焊縫中出現洋硬組織。

c. 選用合理的焊接順序，減少焊接變形和焊接應力。

d. 焊後及時進行消氫熱處理。

未焊透

未焊透指母材金屬未熔化，焊縫金屬沒有進入接頭根部的現象。

A、產生未焊透的原因

(1) 焊接電流小，熔深淺;

(2) 坡口和間隙尺寸不合理，鈍邊太大;

(3) 磁偏吹影響;

(4) 焊條偏芯度太大;

(5) 層間及焊根清理不良。

B、未焊透的危害

未焊透的危害之一是減少了焊縫的有效截面積，使接頭強度下降。其次，未焊透焊透引起的應力集中所造成的危害，比強度下降的危害大得多。未焊透嚴重降低焊縫的疲勞強度。未焊透可能成為裂紋源，是造成焊縫破壞的重要原因。未焊透引起的應力集中所造成的危害，比強度下降的危害大得多。未焊透嚴重降低焊縫的疲勞強度。未焊透可能成為裂紋源，是造成焊縫破壞的重要原因。

C、未焊透的防止

使用較大電流來焊接是防止未焊透的基本方法。另外，焊角焊縫時，用交流代替直流以防止磁偏吹，合理設計坡口並加強清理，用短弧焊等措施也可有效防止未焊透的產生。

未熔合

未熔合是指焊縫金屬與母材金屬，或焊縫金屬之間未熔化結合在一起的缺陷。按其所在部位，未熔合可分為坡口未熔合、層間未熔合、根部未熔合三種。

A、產生未熔合缺陷的原因

(1) 焊接電流過小;

(2) 焊接速度過快;

(3) 焊條角度不對;

(4) 產生了弧偏吹現象;

(5) 焊接處於下坡焊位置，母材未熔化時已被鐵水覆蓋;

(6) 母材表面有污物或氧化物影響熔敷金屬與母材間的熔化結合等。

B、未熔合的危害

未熔合是一種面積型缺陷，坡口未熔合和根部未熔合對承載截面積的減小都非常明顯，應力集中也比較嚴重，其危害性僅次於裂紋。

C、未熔合的防止

採用較大的焊接電流，正確地進行施焊操作，注意坡口部位的清潔。

其他缺陷

(1) 焊縫化學成分或組織成分不符合要求：焊材與母材匹配不當，或焊接過程中元素燒損等原因，容易使焊縫金屬的化學成份發生變化，或造成焊縫組織不符合要求。這可能帶來焊縫的力學性能的下降，還會影響接頭的耐蝕性能。

(2) 過熱和過燒：若焊接規范使用不當，熱影響區長時間在高溫下停留，會使晶粒變得粗大，即出現過熱組織。若溫度進一步升高，停留時間加長，可能使晶界發生氧化或局部熔化，出現過燒組織。過熱可通過熱處理來消除，而過燒是不可逆轉的缺陷。

(3) 白點：在焊縫金屬的拉斷面上出現的象魚目狀的白色斑，即為自點F白點是由於氫聚集而造成的，危害極大。

;

② 鋼筋焊接及驗收規程

介紹行業標准JGJ18—2012中主要修訂內容的技術背景，解讀大家關注的第五章「質量檢查與驗收」。希望土建專業人員學習和貫徹好JJG18-2012，確保鋼筋焊接質量。

行業標准《鋼筋焊接及驗收規范》JGJ18—2012由住房和城鄉建設部批准發布，自2012年8月1日起實施。其中，第3.0.6、4.1.3、5.1.7、5.1.8、6.0.1和7.0.4條為強制性條文，必須嚴格執行。原行業標准《鋼筋焊接及驗收規范》JGJ18—2003同時廢止。1)焊接細晶粒熱軋鋼筋

細晶熱軋鋼筋定義為熱軋過程中通過控制軋制和控製冷卻工藝形成的細晶熱軋鋼筋。其金相組織主要是鐵素體加珠光體，不能存在其他可能影響使用性能的組織(如基圓上的回火馬氏體組織)。晶粒度不厚於9級。

冶金和建築研究機構對細晶粒鋼筋的焊接做了大量的試驗。在本標準的評審會上，專家考慮到鋼筋氣動焊接和鋼筋電渣壓力焊接的大線能量會對接頭熱影響區的金相組織和晶粒尺寸產生較大影響，因此在表4.1.1中，這兩種焊接方法中未包括含F的細晶粒熱軋鋼筋，專家同意將細晶粒熱軋鋼筋的適用范圍限定為線能量相對較小的電弧焊和閃光對焊。因此，要求施工單位多加註意，區別對待；同時，希望鋼廠軋制鋼材時，在細晶粒鋼筋表面軋制出F亮痕。

2)鋼筋電渣壓力焊的鋼筋直徑下限從14mm延伸到12mm。

鋼筋電渣壓力焊在土木工程中應用廣泛。從2009年開始，來自陝西、重慶、四川、河南等地的多家施工單位紛紛來信來電，有的還帶著檢測數據。經過分析比較，要求將JGJ18—2003中規定的電渣壓力焊用鋼筋的下限直徑由14mm延長至12mm，以便用於鋼筋混凝土柱、牆中，既方便施工，又節省鋼材和人力。在本標準的修訂中，進行了實驗和試用，在效果良好的基礎上，對原標准進行了修改，如上述規定。

3)「箍筋閃光對焊」單獨分段。

箍筋閃光對焊最早始於貴州，十幾年來在四川、陝西、廣東、北京等地推廣應用，取得了良好的技術經濟效果。在本次標准修訂中，將箍筋閃光對焊列在原「鋼筋閃光對焊」中，補充了技術內容，提高了箍筋的剛度，節省了彎鉤鋼筋，提高了生產效率，促進了該技術更快更好的發展。

4)增加鋼筋的CO2氣體保護焊。

CO2氣體保護焊具有許多優點，在鋼結構製造中已應用多年，但在鋼筋工程中的應用才剛剛開始。該技術被添加到本標准中以促進其應用。

5)增加半自動鋼筋固態壓力焊和鋼筋氧氣液化石油氣熔融態壓力焊新技術。

寧波從國外引進半自動鋼筋固態氣動焊接設備，並在梅山跨海大橋、杭州灣跨海二橋、象山港大橋等工程中推廣應用，取得了良好的技術經濟效果。2010年3月，在技術論證會上，專家們肯定了成果，同時提出了設備國產化的建議。經過兩年多的努力，研製出了國產設備，試用效果良好。獲得「半自動鋼筋固態氣動焊接成套設備」和「一種鋼筋常溫直角切割刀片」兩項國家實用新型專利。

2010年4月，貴州省科技廳在貴陽召開「鋼氧液化石油氣實驗研究及工程應用」科技成果鑒定會。專家鑒定，採用上述工藝設備後，焊接成本明顯降低，符合國家節能環保政策，具有良好的經濟效益和社會效益。在貴陽，90%以上的鋼筋都是通過這種技術進行熱連接的，每年的接頭數量在1000萬個以上。

6)增加了鋼筋埋弧螺柱焊。

將埋弧焊和螺柱焊很好地結合起來，提出了埋入式T型接頭鋼筋埋弧焊螺柱焊新工藝。在北京鳥巢工程和上海世博會中國館工程中應用於32mm鋼筋，取得了非常好的技術經濟效益，並獲得了國家發明專利。

7)提高接頭的外觀質量。

各種鋼筋焊接接頭的外觀質量要求很多，其中有兩點是共同的:①接頭軸線偏差(偏心)；②關節彎曲角度。這兩個項目的指標在本次標准修訂中進行了修訂:

(1)原規程JGJ18—2003規定鋼筋焊接接頭軸線偏差不大於鋼筋直徑的0.1倍，且不大於2mm。新修訂的JGJ18—2012中規定接頭處的軸線偏差不大於鋼筋直徑的0.1倍，且不大於1mm。與以上相比，1mm的差異增加了對焊工(尤其是焊工)的要求和難度；但這對防止鋼筋焊接接頭在拉伸試驗中發生脆性斷裂有很大幫助。如果畫兩張圖，假設鋼筋直徑為20mm，一張圖中有兩個中心偏心距為2mm的重疊圓，另一張圖中有兩個中心偏心距為1mm的重疊圓。通過對比可以看出，後者的兩個圓的面積加起來要比前者大得多。

②原規程規定，接頭彎曲角度不得大於3°。新修訂的《JGJ18-2012》中規定，接頭處的彎曲角度不得大於2°，與上述規定類似。一度之差，增加了對焊工(焊工)的要求和難度。但這對於防止焊接接頭在拉伸試驗中發生脆性斷裂是很有幫助的。畫兩個圖，假設鋼筋直徑為20mm，一個是接頭處彎曲角度為2°，一個是彎曲角度為3°。可以看出，鋼筋焊接接頭進行拉伸試驗時，彎曲角度為3°的試樣一側提前達到屈服點，然後開裂；而彎曲角度為2°的試樣兩側受力更均勻。

8)增加了「焊接安全」規定。

在鋼筋焊接施工現場，焊接火花飛濺，造成火災事故和重大損失的情況屢見不鮮。本標准修訂中增加了「焊接安全」一章，將焊接作業區域的消防安全列為強制性條文，非常重要。建設單位應採取措施嚴加防範。

JGJ18—2012中的第5章是「質量檢查與驗收」，這是施工檢測、施工監理等相關單位非常關注的一項技術內容。

1)取消了1.1倍的規定。

在JGJ18—2003的注釋5.1.7中，有1.1倍的規定，在本規程的修訂中取消了。原因:鋼筋閃光對焊和電渣壓力焊中，焊縫面積與鋼筋截面積相同；焊縫金屬的抗拉強度與補強後的母材一致；此外，HRB400鋼筋逐漸成為施工現場的主導鋼筋，其實際抗拉強度並不比國標中540MPa的標准值高多少。所以焊接工程師問，如何使焊接接頭獲得鋼母材抗拉強度標准值的1.1倍？

2)修訂的核心是控制脆性斷裂。

中國是一個多地震的國家。結構工程師要求鋼筋焊接接頭在荷載作用下盡可能避免脆性破壞。因此，這次修訂質量檢驗規定的指導思想是控制焊接接頭的脆性斷裂。雖然5.1.72條中列出了「另外兩個試樣在焊縫或熱影響區斷裂，呈脆性斷裂」，但應進行復驗，此處未規定脆性斷裂試樣的抗拉強度。看似是放寬了復驗的條件，但實際上規定作為復驗的結果，6個試件的抗拉強度均達到母材抗拉強度的標准值，且有4個及以上試件在母材中斷裂，呈韌性斷裂，應評定為復驗合格。相反，如果有三處脆性斷裂，無論多強，復檢都會評定為不合格。這一要求相當嚴格，它限制了標准中脆性斷裂的發生。

3)關鍵是提高焊接操作技術。

要通過鋼筋焊接接頭的拉伸試驗或復驗，關鍵是提高焊接操作技術，精心操作。首先是減少鋼筋軸線的偏差(偏心)，盡量使兩根鋼筋的彎曲角度最小，最好完全在一條直線上。

除上述兩項指標外，還應注意其他焊接缺陷的發生，如咬邊、裂紋、夾渣、氧化膜、過卷等。我們應該分析缺陷產生的原因，並採取相應的預防措施。

4)接頭拉伸試驗不合格。

鋼焊接接頭首次抽樣檢驗結果，3個試樣均在焊縫處斷裂，呈脆性斷裂，L個試樣抗拉強度小於鋼母材抗拉強度標准值。自然，該檢驗批的鋼筋焊接接頭拉伸試驗應評定為不合格。或者，復驗結果為6個試件中有1個試件抗拉強度未達到鋼材母材抗拉強度標准值，或3個試件發生脆性斷裂，則該檢驗批鋼筋焊接接頭拉伸試驗復驗評定為不合格。

在這種情況下，施工單位應組織焊工，在有經驗的焊接工程技術人員的指導下，加強技術培訓，交流新老焊工技術，進行焊工考試，努力提高焊工的整體操作技術水平。

5)測試無效

在《規范》第5.1.7條的解釋中，最後一段寫道:如果一個試件在鋼筋的母材中斷裂，它是脆性的；或試樣在母材中斷裂，其抗拉強度小於母材抗拉強度標准值時，該試驗應視為無效，應檢驗母材的化學成分和力學性能。

可以清楚地看到，以上兩種情況並不是焊接工藝不好造成的，而是與鋼母材的化學成分和力學性能密切相關。因此，本次檢測應視為無效，同時通知建設單位或施工單位檢查鋼廠出廠合格證上的鋼筋品牌，是否錯將HRBF鋼筋作為HRB鋼筋使用；仔細檢查鋼筋母材的化學成分和機械性能是否在國家標准范圍內。如果鋼材母材質量合格，應重新進行鋼筋焊接接頭的拉伸試驗。

③ 焊縫的質量檢查方法有哪些

要不然很高興為你解答，這個的話檢查方式是有很多的，你可就自己去檢查需要嗎？你知道你很高興為你解答。

④ 電渣壓力焊驗收規范

1、鋼筋焊接接頭第一次抽樣檢驗結果，3根試件全部斷於焊縫，呈專脆性斷裂，並且其屬中l根試件抗拉強度小於鋼筋母材抗拉強度標准值，應評定該檢驗批鋼筋焊接接頭拉伸試驗不合格。

2、復驗結果在6根試件中有一根試件抗拉強度未達到鋼筋母材抗拉強度標准值，或有3根試件發生脆性斷裂，均應評定該檢驗批鋼筋焊接接頭拉伸試驗復驗不合格。

3、要做到鋼筋焊接接頭一次拉伸試驗合格，或者復驗合格，關鍵是提高焊接操作技術，做到精心操作。

(4)焊縫焊接前監理應如何驗收擴展閱讀

電渣壓力焊危險性的預防措施：

1、豎向焊接全部是嶄新螺紋鋼，質硬量重，作業用的勞保用品手套及鞋損壞快，沒有及時更換勞防用品，手與腳可能直接接觸鋼筋，很容易觸電危險。

2、潮濕和炎熱的天氣，汗濕程度嚴重，人體電阻明顯下降，一旦觸電，不容易擺脫，其危險性更大。

3、建築業施工一般時間安排較緊，一層樓面一般需焊接鋼筋成千上萬根，鋼筋焊接時需一次性完成，十多個小時連續作業是正常的，天氣炎熱的季節，長時間體力勞動和露天作業，人體極易疲勞，觸電危險性同樣較大。