⑴ 半掛車為什麼不能用手把焊
半掛車車架焊接缺陷是整車焊接結構最嚴重的工藝缺陷之一，會直接影響到半掛車整車的產品質量，甚至會導致突發性交通事故。半掛車產生焊接缺陷與焊接過程的冶金因素和使用過程中的力學因素有很大的關系，所以缺陷的形態與製造之間有直接的聯系。
焊接缺陷
形狀缺陷，即構件焊接中的物理結構殘缺，它包括：裂紋、孔穴、固體夾雜、未熔合和未焊透等一系列因素，其中裂紋是半掛車焊接主要缺陷。
焊接裂紋成因
導致裂紋產生的原因是多方面的，主要體現在焊接過程中產生的力學因素和冶金因素兩方面。裂紋產生的力學因素主要為拘束應力，半掛車各部件焊接過程中由於焊縫截面遠小於構件的截面，而且各部件形狀大小不一，焊縫錯綜復雜，因此拘束應力和拘束變形將集中在截面。焊接區域承受的拘束應力和應變越大，造成焊接裂紋的危險性也越大。
缺陷的影響
半掛車車架裂紋是整個車體最危險的缺陷，破壞事故大部分都是由焊接裂紋所引起的，其危害是減少了焊接接頭的工作截面，因而降低了焊接結構的承載能力，構成嚴重的應力集中，降低了結構的抗疲勞強度。半掛車的工作環境復雜，表面裂紋能藏污納垢，從而容易造成或加速結構的腐蝕，而使部件斷裂。
焊接質量控制
半掛車生產要求全面焊接質量控制，即要求產品從設計、製造、一直到出廠後的銷售服務等所有環節都要實行焊接質量保證和質量控制，半掛車焊接質量的控制包括完善企業技術裝備、提高操作人員的素質及嚴格管理的焊接技術，目的是獲得無缺陷的半掛車焊接結構，滿足半掛車焊接產品在實際使用過程中的要求，特別是焊接設計和施工至關重要。
結構設計
作為半掛車焊接結構的設計，必須考慮分析其具體結構形式、技術及製造條件，除此之外還應該考慮材料的焊接性能和焊接接頭的分布。其設計要求如下：
1、合理的選擇焊縫的尺寸和形式，在保證結構的承載能力的條件下，設計時應該盡量採用較小的焊縫尺寸，因為焊縫尺寸大，不但焊接量大，焊縫的焊接應力和變形也大；
2、合理安排焊縫的位置，以避免焊縫的過分集中和交叉，盡量減少不必要的焊縫；3、充分考慮保證焊接工藝的可實施性，各種檢測的可行性，焊接變形是否易於控制，焊接操作是否方便、安全，能否保證焊接質量。
焊材選擇
焊接結構件的選材，應該根據其使用性能、焊接工藝性能和經濟性三個條件進行。具體的選材原則為：1、在滿足技術要求的前提下，應該盡量選用強度級別較低的材料；
2、根據結構的使用條件，盡量選用汽車專業用的板材；3、 在焊接工藝不能改變的條件下，盡量選用焊接性能好的材料。
焊接方法選擇
技術水平、生產設備、材料消耗均影響焊接方法的選用，半掛車生產中，選擇焊接方法應該在保證半掛車產品質量的前提下以及能滿足生產需要的情況下，應該盡量選用要求技術水平低、生產設備簡單、成本低和材料消耗少的焊接方法，以提高經濟效益。半掛車結構較復雜，焊縫長、大，工字鋼應該採用埋弧自動焊，其他橫梁等短焊縫選用手工電弧焊，一般小件採用氣體保護焊。
焊後處理
在焊裝完工後，因形狀因素、殘余應力和變形而導致半掛車相關部件疲勞斷裂，為此需要進行焊後處理。焊後應仔細清理焊件表面的焊渣、焊瘤飛濺物及其他污物，必要時應對焊縫進行局部修整。通過機械處理，以改變和改善殘余應力的分布來減少由焊接引起的應力集中，首先焊縫處在赤熱狀態時，用小手錘敲打焊縫，以抵消焊縫金屬及熱影響區金屬的收縮力，從而減小或消除內應力、減小或矯正變形，錘擊時盡可能地向焊縫的橫向錘擊，使焊縫金屬盡可能橫向伸展。並且錘擊要稠密、輕快而均勻。
局部加固焊接方法展示
半掛車中的懸架支架處縱梁以及支腿上方或附近大梁經常出現撕裂現象，這樣缺陷會時刻威脅著駕駛人員的生命安全。因此，要對該處（前鵝頸內、鵝頸處下翼板和懸架位置）進行加固處理，下面為您進行詳細介紹。
前鵝頸內加固
前鵝頸內加固，採用厚度為20 mm的鋼板進行加固。
下翼板加固
下翼板加固採用方法是通過下翼板加固板與牽引銷板之間進行對接焊接處理，焊接工藝要求為：
1、下翼板加固板與牽引銷板之間不允許交叉焊接，兩者端部分別留20 mm不焊；
2、下翼板加固板採取間段焊，焊縫360 mm，間距80 mm；
3、下翼板加固板兩側焊縫交錯焊接；
4、下翼板加固板尾部留20 mm不焊，橫向接縫不焊。
懸架位置加固
前支架處懸架加固採用的措施為：
1、懸架連接板在前支架邊部正上方處折彎，有效削減由懸架支架傳遞到縱樑上的力，避免此處縱梁應力集中。
2、懸架連接板與大梁並未直接焊接，而是加了一塊弧形卸力板後再與縱梁焊接。一方面進一步減少傳遞到縱樑上的力，另一方面加強此處縱梁。
3、可在加固加強筋板，改善懸架受力情況，穩定車架。
中後支架處懸架連接板焊接採用措施：
1、懸架連接板與大梁之間焊接，留卸力角（端部留10-20mm不焊)，避免引起焊接尾部應力集中，造成縱梁撕裂。
2、焊接連接筋板，筋板起支撐及加強懸架連接板的作用。
⑵ 工字鋼鋼結構焊接用什麼方法
工字鋼的焊接 根據場地或構架要求，可選用手工電弧焊和二保焊兩種焊接方法進行焊接。
⑶ 焊工水平差焊的不牢有什麼危害
焊工水平差焊的不牢有什麼危害？
虛焊產生的原因和造成的危害
電路板的焊接過程中，特別是在製作電子套件或者無線耳機套件耳機套件的時候，虛焊將造成巨大的影響。
虛焊主要是由待焊金屬表面的氧化物和污垢造成的，它使焊點成為有接觸電阻的連接狀態，導致電路工作
不正常，出現連接時好時壞的不穩定現象，雜訊增加而沒有規律性，給電路的調試、使用和維護帶來重大隱患
。此外，也有一部分虛焊點在電路開始工作的一段較長時間內，保持接觸尚好，因此不容易發現。但在溫度、
濕度和振動等環境條件的作用下，接觸表面逐步被氧化，接觸慢慢地變得不完全起來。虛焊點的接觸電阻會引
起局部發熱，局部溫度升高又促使不完全接觸的焊點情況進一步惡化，最終甚至使焊點脫落，電路完全不能正
常工作。這一過程有時可長達一、二年，其原理可以用「原電池」的概念來解釋：當焊點受潮使水汽滲入間隙
後，水分子溶解金屬氧化物和污垢形成電解液，虛焊點兩側的銅和鉛錫焊料相當於原電池的兩個電極，鉛錫焊
料失去電子被氧化，銅材獲得電子被還原。在這樣的原電池結構中，虛焊點內發生金屬損耗性腐蝕，局部溫度
升高加劇了化學反應，機械振動讓其中的間隙不斷擴大，直到惡性循環使虛焊點最終形成斷路。
據統計數字表明，在電子整機產品的故障中，有將近一半是由於焊接不良引起的。然而，要從一台有成千上萬
個焊點的電子設備里，找出引起故障的虛焊點來，實在不是容易的事。所以，虛焊是電路可靠性的重大隱患，
必須嚴格避免。進行手工焊接操作的時候，尤其要加以注意。
一般來說，造成虛焊的主要原因是：焊錫質量差；助焊劑的還原性不良或用量不夠；被焊接處表面未預先清潔
好，鍍錫不牢；烙鐵頭的溫度過高或過低，表面有氧化層；焊接時間掌握不好，太長或太短；焊接中焊錫尚未
凝固時，焊接元件松動。
⑷ H型鋼跟普通鋼材比較到底有什麼好處和壞處
1、 H型鋼屬來於高效源經濟裁面型材(其它還有冷彎薄壁型鋼、壓型鋼板等)，由於截面形狀合理，它們能使鋼材更高地發揮效能，提高承裁能力。不同於普通工字型的是h型鋼的翼緣進行了加寬，且內、外表面通常是平行的，這樣可便於用高強度螺栓和其他構件連接。其尺寸構成合理系列，型號齊全，便於設計選用。（除了吊車梁用工字型鋼）
2、 H型鋼的翼緣都是等厚度的，有軋制截面，也有由3塊板焊接組成的組合截面。工字鋼都是軋制截面，由於生產工藝差，翼緣內邊有1：10坡度。H型鋼的軋制不同於普通工字鋼僅用一套水平軋輥，由於其翼緣較寬且無斜度(或斜度很小)，故須增設一組立式軋輥同時進行輥軋，因此，其軋制工藝和設備都比普通軋機復雜。 國內可生產的最大軋制h型鋼高度為800mm，超過了只能是焊接組合截面。
⑸ 鋼結構焊接連接形式及焊縫形式有哪些
(1)鋼板的對接接頭
鋼板的焊接連接分等強連接和不等強連接專二種，等強連接要求鋼板整個厚度都要焊透，屬不等強連接只要求焊接鋼板厚度的一部分。鋼板的焊接連接視鋼板的厚度、焊透與不焊透，可用開坡口和不開坡口二種方法。厚鋼板焊縫坡口角度對焊接質量影響很大，角度開大了，鐵水容易淌落，焊肉加大，焊條消耗量增加，焊接變形、焊接應力也大；角度開小了，坡度過窄，焊接困難，熔深不好，焊縫容易產生夾渣。
(2)型鋼的對接接頭
型鋼的對接接頭有：等肢角鋼對接接頭；不等肢角鋼的標准接頭；工字鋼對接接頭；H型鋼對接接頭。
⑹ 主承重鋼梁（工字鋼）長度不夠可以焊接嗎
地下連續牆就是預先進行成槽作業，形成一定長度的槽段，在槽段內吊放鋼筋籠、 澆注砼形成單元牆段，然後將單元牆段連接起來形成一道連續的地下鋼筋砼牆。地下連續牆可以在復雜條件下施工，施工深度大，支護構件承載能力大，防滲性能好，是基坑支護中最為可靠的支護方式。尤其在砂層中，要達到止水效果，必需採用地下連續牆才是最為可靠的支護方式。目前，地下連續牆不僅作為臨時圍護結構擋土和止水，同時還作地下室永久性承重外牆結構的三牆合一的形式。
地下連續牆是一幅一幅進行施工的，而成槽過程中採用泥漿護壁，牆幅之間接頭會附著一部分泥皮。由於泥皮的存在，牆幅之間混凝土就會形成一定的縫隙，在水土壓力較大的情況下，接縫容易出現滲漏，可以說，牆幅接頭的止水擋土效果決定了地下連續牆防滲效果。地下連續牆接頭通常採用的方法為接頭管、工字鋼、十字鋼板等形式。由於牆幅之間接縫的滲漏，通常在牆幅外接頭處採用攪拌樁、旋噴樁封堵，或者在牆幅內接頭處預埋注漿管注漿封堵。
接頭處採用工字鋼連接兩幅牆是普遍採用的一種做法。工字鋼具有一定剛度和強度，能形成兩幅牆較為可靠的連接。但是，工字鋼接頭處會由於泥漿的繞流並附著於工字鋼上而使後澆注段混凝土與工字鋼之間夾有泥皮。對於積聚泥皮於工字鋼的問題，工程上一般採用包裹封堵後澆注側工字鋼，減少泥皮積聚形成，並輔以接頭刷清洗。但是連續牆牆幅接縫措施仍未將工字鋼接縫有效解決。同時，對工字鋼接頭在水土壓力下牆幅產生的差異變形，混凝土收縮也是不可避免的技術因素。受力變形和砼收縮使得接縫進一步加大。在地下連續牆大於一定深度以後，巨大的水壓力使外側的水、砂順著接縫帶入基坑內，給基坑安全帶來非常大的風險。另外，作為永久結構的主體側牆，接頭滲漏將會給建築物的正常使用帶來許多不便、同時結構使用耐久性也存在一定隱患。發明內容
本發明的目的在於針對上述現有技術的不足，提供一種結構簡單、止水效果良好的地下連續牆工字鋼接頭結構。
本發明要解決的另一技術問題是提供一種上述結構的施工方法。
本發明的前一技術方案是這樣實現的一種地下連續牆工字鋼接頭結構，包括先行牆幅、後鄰接牆幅、連接在先行牆幅和後鄰接牆幅之間的工字鋼，其中所述的工字鋼與後鄰接牆幅的連接部之間分布有錨筋。
進一步的，上述的地下連續牆工字鋼接頭結構中，所述的工字鋼為非對稱結構，工字鋼與後鄰接牆幅的連接部比工字鋼與先行牆幅的連接部寬100 300mm。
上述的地下連續牆工字鋼接頭結構中，所述的工字鋼與後鄰接牆幅一側的內壁設有至少一條分布有噴孔的灌漿清洗管，用於對錨筋的清洗和成牆後期的灌漿處理。上述的地下連續牆工字鋼接頭結構中，所述的錨筋與工字鋼固定連接，錨筋的長度為100 150mm ；錨筋的分布密度為200 500mmX200 500mm。本發明的後一技術方案是這樣的一種地下連續牆工字鋼接頭結構的施工方法， 包括下述步驟(1)開挖先行牆幅的地面槽；(2)製作先行牆幅的鋼筋籠，並在先行牆幅的鋼筋籠端部設置工字鋼接頭；(3)在工字鋼內側焊接分布錨筋；(4)吊放先行牆幅的鋼筋籠於先行牆幅的地面槽內，並在錨筋外側與工字鋼內側之間設置擋泥漿接頭管；( 先行牆幅混凝土澆築成型；(6)開挖接頭管外側的後鄰接牆幅的地面槽，並製作後鄰接牆幅的鋼筋籠，然後吊出接頭管，吊放後鄰接牆幅的鋼筋籠於後鄰接牆幅的地面槽內，清洗錨筋；(7) 後鄰接牆幅混凝土澆築成型；(8)循環步驟( (7)即可形成連續牆。上述的一種地下連續牆工字鋼接頭結構的施工方法中，步驟中所述的擋泥漿接頭管為縱向設置的一根以上圓形管；步驟中所述的擋泥漿接頭管也可以為與工字鋼相適應的方形管。上述的一種地下連續牆工字鋼接頭結構的施工方法中，步驟(4)還包括在工字鋼與後鄰接牆幅一側的內壁放置灌漿清洗管的過程。本發明採用上述結構後，與現有技術相比，具有下述優點(1)通過在工字鋼與後鄰接牆幅的連接部之間設置錨筋，可以使工字鋼與後鄰接牆幅之間形成有效地連接，並形成防滲性能優良的剛性接頭，克服工字鋼與後鄰接牆幅之間因混凝土收縮和受力後產生差異變形帶來的接縫滲漏問題，達到提高地下連續牆接縫整體抗滲性能。(2)本發明的施工方法採取了工字鋼接頭、接頭管及分布錨筋的結合的施工形式， 具有結構簡單、造價便宜、止水效果好、能提高地下連續牆接縫抗滲能力及防止結合部滲漏的特點。接頭管的加入的目的在於澆注混凝土時阻擋泥漿的繞流，錨筋的加入的目的在於防止結合部位也就是工字鋼、鋼筋籠和接頭管部位的滲漏問題。採用此工藝做出來的連續牆，基本上100米以上的牆體，都能達到很好的擋水擋沙作用，防止滲漏。(3)採用了整根的接頭管，具有可以方便操作，節約時間及使用效果好的特點。
下面結合附圖中的實施例對本發明作進一步的詳細說明，但並不構成對本發明的任何限制。圖1是本發明具體實施例1的結構示意圖；圖2是本發明具體實施例2的結構示意圖；圖3是本發明具體實施例3的結構示意圖；圖4是本發明具體施工方法1的結構示意圖；圖5是本發明具體施工方法2的結構示意圖。圖中先行牆幅1、後鄰接牆幅2、工字鋼3、錨筋4、灌漿清洗管5、擋泥漿接頭管6。
具體實施方式
參閱圖1所示，本發明的一種地下連續牆工字鋼接頭結構，包括先行牆幅1、後鄰接牆幅2、連接在先行牆幅1和後鄰接牆幅2之間的工字鋼3，本發明的關鍵是在工字鋼3 與後鄰接牆幅2的連接部之間分布有錨筋4 ；本實施例中的工字鋼3為非對稱結構，工字鋼 3與後鄰接牆幅2的連接部比工字鋼3與先行牆幅1的連接部寬100 300mm，這樣更有利於分布設置錨筋4，增強連接效果，提高地下連續牆的接頭防滲性能。本發明中的錨筋4與工字鋼3可以通過焊接形成固定連接，錨筋4的長度可以根據需要採用100 150mm ；錨筋 4的分布密度也應根據需要(如連續牆的深度)在200 500mmX200 500mm之間選擇， 即相鄰錨筋4之間的間隔距離為200 500mm。
實施例2
參閱圖2所示，本發明的另一種地下連續牆工字鋼接頭結構，與實施例1基本相同，不同處是在工字鋼3與後鄰接牆幅2 —側的內壁設有兩條分布有噴孔的灌漿清洗管5， 用於對錨筋4的採用高壓水進行清洗和成牆後期採用高壓漿進行灌漿處理，便於施工和成牆後期的接頭防滲處理。
實施例3
參閱圖3所示，為本發明的另一種地下連續牆工字鋼接頭結構，與實施例1基本相同，不同處是連接先行牆幅1和後鄰接牆幅2之間的工字鋼3為異形接頭，其實施效果與實施例1基本相同。
實施例4
參閱圖4所示，為本發明具體施工方式之一，具體包括下述步驟
(1)開挖先行牆幅1的地面槽；
(2)製作先行牆幅的鋼筋籠，並在先行牆幅1的鋼筋籠端部設置工字鋼3接頭；
(3)在工字鋼3內側焊接分布錨筋4 ；
(4)吊放先行牆幅1的鋼筋籠於先行牆幅1的地面槽內，並在錨筋4外側與工字鋼 3內側之間設置擋泥漿接頭管6，擋泥漿接頭管6為縱向設置的三根圓形管；
(5)先行牆幅1混凝土澆築成型；
(6)開挖接頭管6外側的後鄰接牆幅2的地面槽，並製作後鄰接牆幅2的鋼筋籠， 然後吊出接頭管6，吊放後鄰接牆幅2的鋼筋籠於後鄰接牆幅2的地面槽內，用高壓水清洗錨筋4;
(7)後鄰接牆幅2混凝土澆築成型；
(8)循環步驟(2) (7)即可形成連續牆。
實施例5
參閱圖5所示，為本發明的另一種施工方法，其與實施例4施工方法基本相同，不同的是步驟4中所述的擋泥漿接頭管6為與工字鋼3相適應的方形管，當然也可以採用外側大內側小的梯形管；並且，步驟(4)還包括在工字鋼3與後鄰接牆幅2—側的內壁放置灌漿清洗管5的過程。
本發明也可以按傳統的沙包擋漿方式進行施工，總之，上述具體實施方式
為本發明的優選實施例，並不能對本發明進行限定，其他的任何未背離本發明的技術方案而所做的改變或其它等效的置換方式，都包含在本發明的保護范圍之內。
權利要求
1.一種地下連續牆工字鋼接頭結構，包括先行牆幅(1)、後鄰接牆幅O)、連接在先行牆幅(1)和後鄰接牆幅(2)之間的工字鋼(3)，其特徵在於，所述的工字鋼(3)與後鄰接牆幅O)的連接部之間分布有錨筋G)。
2.根據權利要求1所述的地下連續牆工字鋼接頭結構，其特徵在於，所述的工字鋼(3) 為非對稱結構，工字鋼(3)與後鄰接牆幅O)的連接部比工字鋼(3)與先行牆幅(1)的連接部寬100 300mm。
3.根據權利要求1或2所述的地下連續牆工字鋼接頭結構，其特徵在於，所述的工字鋼(3)與後鄰接牆幅( 一側的內壁設有至少一條分布有噴孔的灌漿清洗管(5)。
4.根據權利要求1或2所述的地下連續牆工字鋼接頭結構，其特徵在於，所述的錨筋(4)與工字鋼(3)固定連接，錨筋(4)的長度為100 150mm；錨筋(4)的分布密度為200 500mmX200 500mm。
5.根據權利要3所述的地下連續牆工字鋼接頭結構，其特徵在於，所述的錨筋(4)與工字鋼(3)固定連接，錨筋⑷的長度為100 150mm;錨筋(4)的分布密度為200 500mmX200 500mm。
6.權利要求1所述地下連續牆工字鋼接頭結構的施工方法，其特徵在於包括下述步驟(1)開挖先行牆幅⑴的地面槽；(2)製作先行牆幅的鋼筋籠，並在先行牆幅⑴的鋼筋籠端部設置工字鋼( 接頭；C3)在工字鋼(3)內側焊接分布錨筋； (4)吊放先行牆幅(1)的鋼筋籠於先行牆幅(1)的地面槽內，並在錨筋(4)外側與工字鋼(3)內側之間設置擋泥漿接頭管(6) ； (5)先行牆幅(1)混凝土澆築成型；(6)開挖接頭管(6)外側的後鄰接牆幅(2)的地面槽，並製作後鄰接牆幅(2)的鋼筋籠，然後吊出接頭管(6)，吊放後鄰接牆幅O)的鋼筋籠於後鄰接牆幅O)的地面槽內，清洗錨筋； (7)後鄰接牆幅( 混凝土澆築成型；(8)循環步驟(2) (7)即可形成連續牆。
7.根據權利要6所述的方法，其特徵在於，步驟(4)中所述的擋泥漿接頭管(6)為縱向設置的一根以上圓形管。
8.根據權利要6所述的方法，其特徵在於，步驟(4)中所述的擋泥漿接頭管(6)為與工字鋼(3)相適應的方形管。
9.根據權利要6所述的方法，其特徵在於，步驟(4)還包括在工字鋼(3)與後鄰接牆幅 (2) 一側的內壁放置灌漿清洗管(5)的過程。
全文摘要
本發明公開了一種地下連續牆的鋼接頭結構及其施工方法，屬於地下連續牆技術領域，旨在提供一種結構簡單、止水效果良好的地下連續牆的鋼接頭結構；其技術要點包括先行牆幅、後鄰接牆幅、連接在先行牆幅和後鄰接牆幅之間的工字鋼，其中所述的工字鋼與後鄰接牆幅的連接部之間分布有錨筋；施工方法主要包括(1)開挖先行牆幅的地面槽；(2)製作先行牆幅的鋼筋籠，並在先行牆幅的鋼筋籠端部設置工字鋼接頭；(3)設置錨筋；(4)吊放鋼筋籠，在錨筋外側設置擋泥漿接頭管；(5)混凝土澆築成型；(6)開挖後鄰接牆幅地面槽，製作鋼筋籠，吊出接頭管，吊放鋼筋籠清洗錨筋；(7)混凝土澆築成型；(8)循環步驟(2)～(7)即可形成連續牆。