① K-TIG焊接技术是什么
“2019’中国焊接产业论坛——高效焊接技术及应用”于2019 年6月22-24 日在上海召开。本次会议由中国焊接协会主办，中国机械工程学会为指导单位，美国焊接学会、新加坡焊接学会、中国电器工业协会电焊机分会、北京工业大学和上海交通大学协办，中国焊接协会焊接设备分会承办，上海库茂机器人有限公司和深圳市麦格米特焊接技术有限公司为支持单位，《焊接》、《电焊机》、《金属加工》、《焊接技术》、《CHINA WELDING》、《机器人技术与应用》、《机械制造文摘——焊接分册》为宣传媒体。
大会现场
大会组委会荣誉主席、中国机械工程学会监事长宋天虎先生；美国焊接学会亚太区总经理温惠娟女士；大会副主席/新加坡焊接学会副理事长孙政先生、中国焊接协会副会长/中国石油天然气管道科学研究院党委书记王鲁君先生、中国焊接协会副会长/天津世纪五矿贸易公司董事长冯美娟女士、中国焊接协会副会长/北京工业大学机电学院智能成型装备与系统研究所所长卢振洋教授、中国焊接协会副会长/太原重工股份有限公司总工程师陈清阳先生、中国焊接协会副会长/江苏博大数控成套设备有限公司谢伟新董事长、中国焊接协会副会长兼秘书长/哈尔滨焊接研究院有限公司总经理李连胜先生；大会执行委员会副主席/中国焊接协会副秘书长吴九澎先生、中国焊接协会教育与培训委员会副理事长兼秘书长陈树君先生；中国焊接协会焊接设备分会副秘书长/国家电焊机检测中心主任杨庆轩、中国焊接协会焊接设备分会副秘书长刘斌先生、上海库茂机器人焊接有限公司董事长俞俊承先生、深圳市麦格米特焊接技术有限公司产品总监何志军先生。来自国内外焊接高校、研究院所、焊接企业和制造企业的焊接专家、工程技术人员、行业领导和企业家等280多位代表参加会议。
大会现场
中国焊接协会副会长柳铮先生主持了大会开幕式并进行嘉宾介绍，他代表论坛组委会向各位的到来表示热烈的欢迎和衷心的感谢。中国机械工程学会监事长宋天虎先生作了主题为“走向焊接制造高质量发展的新时代”报告，前瞻性的指导和介绍焊接行业的发展趋势由“制造大国”向“制造强国”转型的，要充分认识制造业核心竞争力的重要性；全面开展质量提升行动，推进与国际先进水平对标达标，弘扬“工匠精神”，来一场中国制造的品质革命。以高标准促进高质量，是以质量变革为核心，一是着力提升要素投入质量；二是全面提升产品供给质量；三是稳步提高产业发展质量，从而促进我国包括焊接在内的制造业迈向全球价值链的中高端。让中国的产品成为世界的品牌。
中国机械工程学会监事长宋天虎先生
中国焊接协会副会长兼秘书长李连胜先生代表论坛主办单位致欢迎词。
中国焊接协会副会长兼秘书长李连胜先生
美国焊接学会亚洲区总经理温惠娟女士
2019’中国焊接产业论坛围绕“高效焊接技术及应用”这一主题，汇集了14 篇专题报告，国内外专家学者共同研讨，展开讨论、交流，协同推进焊接技术的研究、应用和发展，引导行业合理应用和推广的焊接技术。中国焊接协会副会长李连胜、卢振洋、柳铮、陈清阳等人联合主持了专题技术报告。
中国焊接协会副会长柳铮先生
中国焊接协会副会长卢振洋
中国焊接协会副会长陈清阳
南京理工大学王克鸿教授主要对“数字化焊接车间系统技术及应用”进行讲解。结合船舶钛合金构件制造、兵器超高强钢焊装、航发典型构件焊装数字化车间和智能化单元的实际应用，分析介绍了典型焊装车间的技术现状，提出了焊装车间数字化理念，介绍了典型高效低耗焊接工艺与智能化单元装备技术及应用情况。
广东省焊接技术研究所张宇鹏主任对“中大厚度钛合金高效焊接技术发展现状”进行了介绍。小型精密钛合金件的焊接制造技术日益成熟，激光、TIG、等离子、电子束等焊接工艺均有应用，为进一步提升效率，人们也在尝试用K-TIG、激光窄间隙、潜弧焊、激光和等离子复合焊接、药芯焊丝等新技术焊接钛合金。析钛合金高效焊接技术发展趋势和应用前景。
上海交通大学华学明教授对“智能化焊接技术的现状与发展趋势”进行了讲解。报告主要介绍先进焊接新方法的发展及在工业应用中的状况、基于物联网的焊接装备及焊接过程监控平台构建及应用案例、机器视觉技术在焊接技术研究中的应用状况、机器人智能焊接技术、人工智能在焊接中的应用前景等内容。
北京奔驰汽车张霆经理对“轻量化车身连接技术在生产领域中的应用”介绍整车生产企业在轻量化车身制造过程中应用的各类连接技术及质量控制方法等内容。连接技术将涉及传统电阻点焊、气体保护焊、激光焊接等热连接技术，以及粘接、铆接、射钉连接等冷连接技术。
哈尔滨威德焊接自动化系统工程有限公司张焱副总经理作了“基于视觉规划的全自动管子管板高效焊接技术”报告。针对大型管板换热器的结构特点，通过自主研发的软件读取管孔CAD图纸坐标，通过建立管板实际位置数模方程，计算出管板每个孔的理论空间位置，软件通过原点孔识别和理论空间位置的比对，规划出检测系统空间行走轨迹，开发高精度管孔坐标识别方法，识别出管孔空间实际位置，继而完成管子管板接头的全自动焊接过程。
中联重科股份有限公司中央研究院技术中心主任王霄腾作了“Tri-Arc双丝高效焊接方法在实腹式高强钢结构中的应用”的报告。Tri-Arc双丝电弧焊是一种新型的低焊接热输入的高效电弧焊接方法，针对Tri-Arc双丝电弧焊接方法在实腹式高强钢结构的应用，对不同参数组合下的焊接热输入、焊接变形、焊接应力的变化规律进行了研究探讨。
南通中远海运川崎船舶工程有限公司制造本部许迎春副本部长作了“高效焊接技术在造船领域的应用”报告。主要介绍了国内外各种高效焊接技术、焊接装备在造船各个阶段的使用状况。
OTC日本 FA机器人事业部技术部楠本太郎先生作了“机器人高效高品质焊接技术的开发”报告。为了能够对应焊接机器人生产线的高使用率生产，Synchro Feed超低飞溅焊接系统实现了300A电流的100%使用率。介绍性能进一步优化，实现最大使用电流400A的Synchro feed 新焊接系统及技术。
松下焊接（唐山）技术应用中心翁涛主任作了“高密度主动送丝技术及其应用”报告。针对松下智能电源融合型Super Active TAWERS焊接机器人，介绍一种SAWP（主动送丝控制）技术，它使用推拉丝焊枪，采用高精度大功率伺服电机，通过专利焊接波形和主动送丝控制相结合，实现和短路频率相匹配的焊丝回抽，抽拉丝频率最高可达到180次/秒，从而进一步压缩弧长，抑制熔池振荡，并可在全电流段大幅度降低焊接飞溅的同时，实现高速高效焊接，配合HBC热平衡控制焊接工法，有效控制了焊接热输入量的分配，细化晶粒，提升焊缝综合力学性能，尤其适用于薄板高速焊接，广泛应用于汽车零部件、五金钣金等行业。
机器人在线互联网事业部姚金总监作了“焊接行业的互联网开show”报告。对B2B平台角度，用数字和用户行为链来看焊接行业。
深圳市麦格米特焊接技术有限公司何志军总监作了“基于高频软件焊接波形调制的智能弧焊电源的研究与设计”的报告
艾美特焊接自动化技术（北京）有限公司杨旭东执行董事作了“艾美特高效率高质量自动化焊接技术及其智能化”报告。艾美特焊接自动化技术（北京）有限公司分享了十多年来研发并成功应用的多丝共熔池埋弧焊接、多细丝堆焊、热丝TIG焊接、变极性等离子焊接等高效高质量焊接技术，以及它们的自动化、信息化和智能化解决方案。
Fronius（伏能士）研发部专家Dr.Stephan SCHARTNER作了“新型电弧控制系统对GMAW双丝焊的影响”报告。Fronius 在TPS/i系列的开发过程中取得技术新突破，推出全新TPS/i TWIN Push 焊接系统。就高性能双丝焊接TPS/i TWIN的简单分类， PMC的功能及其他新功能进行简单介绍。
武汉翔明科技有限公司王春明总经理对“浅谈激光清洗与焊接技术的结合”进行了分享。为了保证焊接质量，完备的焊接过程通常需要严格的焊前和焊后清理，焊前清理通常包括除油、除锈和除氧化膜，焊后清理主要指去除氧化色和黑灰。武汉翔明激光通过与航天、汽车等领域的合作，已成功将激光清洗技术用于焊前焊后处理，取得了良好技术和经济效益。
大会现场
2019年6月24日，中国焊接协会焊接机器人（上海）技术推广中心揭幕仪式在“机器人在线”产业园举行。出席揭幕仪式的行业专家和企业代表们参观了“机器人在线”产业园。
本届论坛在上海库茂机器人有限公司和深圳市麦格米特焊接技术有限公司为支持单位以及与会代表的共同努力下，取得了圆满成功。
② 堆焊隔离层的应用是什么，如何实现堆焊隔离层焊缝。
堆焊隔离层主要是把重要堆焊层与母材金属隔开，特别是在堆焊层直接焊接在母材上容易脱落时使用，一般是使用第三种成分的，但是与堆焊层和母材都能良好融合的金属焊材，在堆焊的工件表面先焊接一层，然后在这个基础上再堆焊所需要的金属。
堆焊作为材料表面改性的一种经济而快速的工艺方法，越来越广泛地应用于各个工业部门零件的制造修复中。为了最有效地发挥堆焊层的作用，希望采用的堆焊方法有较小的母材稀释、较高的熔敷速度和优良的堆焊层性能，即优质、高效、低稀释率的堆焊技术。
http://ke..com/link?url=tyw1ofh9NQK9sjrbbGXa_SGtBy7P3aSsh8OVbGXq-DRafb-_U2F_
③ 焊接项目：SMAW-Fe II-6G(K)-3/60-Fef3j和GTAW-Fe II-6G-2/60-FefS-02/11/12
SMAW-Fe II-6G(K)-3/60-Fef3j
SMAW焊条电弧焊
II-----------II类钢
6G（K）------------45度管、管 （带垫板）
3/60----3mm厚度直径60
FeF3J应为低氢型、碱性焊条
GTAW-Fe II-6G-2/60-FefS-02/11/12
手工钨极氩弧焊、低合金钢、45度管-管、厚度2mm、直径60、实心焊丝。
焊接方法代号—材料类别—试件型式—试件厚度—管外径—焊条类型
□□□□/□□□
※焊机操作工代号仅有三项：方法、试件形式、焊接要素代号
表1焊接方法代号
焊接方法 代号
焊条电弧焊 SMAW
气焊 OFW
钨极气体保护焊 GTAW
熔化极气体保护焊 GMAW
埋弧焊 SAW
电渣焊 ESW
摩擦焊 FRW
螺柱焊 SW
表2钢号分类及代号
类别 代号 典型钢号示例
碳
素
钢 I Q195
Q215
Q235 10
15
20
25
20R
20g
20G
22g HP245
HP265
L175
L210
S205
低
合
金
钢 II HP295
HP325
HP345
HP365 L245
L290
L320
L360
L415
L450
L485
L555
S240
S290
S315
S360
S385
S415
S450
S480 12Mng
16Mn
16Mng
16MnR
15MnNIR
15MnV
15MnVR
20MnMo
10MnWVNB
13MnnIMonBR
20MnMonB
07MnCRMoVR 12CrMo
12CrMoG
15CrMo
15CrMor15CrMoG
14Cr1Mo
14Cr1MoR
12Cr1MoV
12Cr1MoVG
12Cr2Mo
12Cr2Mo1
12Cr2Mo1R
12Cr2MoG
12Cr2MoWVTiB
12Cr3MoVSiTiB 09MnD
09MnnID
09MnnIDR
16MnD
16MnDR
15MnNIDR
20MnMoD
07MnnICrMoVDR
08MnnICrMoVD
10nI3MoVD
马氏体不锈钢、铁素体不锈钢 III 1Cr5Mo 0Cr13 1Cr13 1Cr17 1Cr9Mo1
奥氏体不锈钢 IV 0Cr19Ni9 0Cr18Ni12Mo2Ti 0Cr23Ni13
0Cr18Ni9Ti 00Cr17Ni14Mo2 0Cr25Ni20
0Cr18Ni11Ti 0Cr18Ni12Mo3Ti 00Cr18Ni5Mo3Si2
00Cr18Ni10 00Cr19Ni13Mo3 1Cr19Ni9
00Cr19Ni11 0Cr19Ni13Mo3 1Cr19Ni11Ti
1Cr23Ni18
表3试件形式、位置代号 适用于焊件位置
试件形式 试件位置 代号 板材与管径大于
600㎜的管材 板材与管径小于
600㎜管材 角焊缝位置 管板角接头
焊件位置
板状对接
焊缝试件 平焊 1G 平 平 平
横焊 2G 平、横 平、横 平、横
立焊 3G 平、立 平 平、横、立
仰焊 4G 平、仰 平 平、横、仰
管状对接
焊缝试件 水平转动 1G 平 平 平
垂直固定 2G 平、横 平、横 平、横
水平
固定 向上焊 5G 平、立、仰 平、立、仰 平、立、仰
向下焊 5GX 平、立向下、仰 平、立向下、仰 平、立向下、仰
45．
固定 向上焊 6G 平、横、立、仰 平、横、立、仰 平、横、立、仰
向下焊 6GX 平、立向下、横、仰 平、立向下、横、仰 平、立向下、横、仰
管板角
接头试件 水平转动 2FRG 平、横 2FG
垂直固定平焊 2FG 平、横 2FRG、2FG
垂直固定仰焊 4FG 平、横、仰 4FG、2FG
水平固定 5FG 平、横、立、仰 5FG、2FRG、2FG
45．固定 6FG 平、横、立、仰 所有位置
螺柱焊 平焊 1S
横焊 2S
仰焊 4S
表4手工焊对接焊缝试件适用与对接焊缝焊件焊缝金属厚度范围
焊缝形式 试件母材厚度 适用与焊件焊缝金属厚度
最小值 最大值
对接焊缝 ＜12 不限 2×t
≥12 不限 不限（注）
注：t不得小于12㎜，且焊缝不少于3层
表5 手工焊管材对接焊缝试件适用于对接焊缝焊件外径范围
管材试件外径D 适用于管材焊件外径范围
最小值 最大值
＜25 D 不限
25≤D＜76 25 不限
≥76 76 不限
≥300（注） 76 不限
注：管材向下焊试件
表5-1手工焊管板角接头试件适用于管板角接头焊件范围
管板角接头试件
管外径D 适用于焊件范围
管外径 管壁厚度 焊缝金属厚度范围
最小值 最大值 不限 最小值 最大值
＜25 D 不限 不限 当S0≤12时，2t；
当S0≥12时（注），不限
25≤D＜76 25
≥76 76
注：当S0≥12时，t应不小于12㎜，且焊缝不得少于3层
S0为管板厚度
表6焊条类、别代号及适用范围
焊条
类别 焊条类
别代号 相应型号 适用焊件的焊条范围 相应标准
钛钙型 F1 E××03 F1 GB/T5117
GB/T5118
GB/T983（奥氏体、双相钢焊条除外）
纤维素型 F2 E××10、E××11
E××10-X、E××11-X F1、F2
钛型、钛钙型 F3 E×××（×）-16
E×××（×）-17 F1、F3
低氢型、碱性 F3J E××15、E××16
E××18、E××48
E××15X、E××16X
E××18X 、E××48X
E×××（×）-15
E×××（×）-16
E×××（×）-17 F1、F3、F3J
钛型、钛钙型 F4 E×××（×）-16
E×××（×）-17 F4 GB/T983（奥氏体、双相钢焊条）
碱性 F4J E×××（×）-15
E×××（×）-16
E×××（×）-17 F4、F4J
表7焊接要素代号
焊 接 要 素 要 素 代 号
手工钨极气体保护填充金属焊丝 无 01
实芯 02
药芯 03
机械化焊 钨极气体保护自动稳压系统 有 04
无 05
自动跟踪系统 有 06
无 07
每面坡口内焊道 单道 08
多道 09
④ gb150修改单谁有
GB150—1998《钢制压力容器》第1号修改单
本修改单经国家标准化管理委员会于2002年4月16日批准（批准文号：国标委工交函[2002]12号），自2002年7月1日起实施。
3 总论
序号 条款或章节号 修改内容
1 3.2.2.1.3 本条全文修改为：容器设计总图应盖有压力容器设计资格印章。
2 3.2.2.2.3 本条最后加注：注：如在原设计图上修改形成竣工图，视同具有“原设计图和竣工图”处理。
3 3.4.6 将本条最后一句话“标志在铭牌上的设计温度应是壳体设计温度的最高值或最低值。”取消
4 3.5.2 本条最后增加文字：在任何情况下，元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。
5 3.9 本条全文修改为：对不能按3.8的规定做压力试验的容器，设计单位应提出确保容器安全运行的措施，经设计单位技术负责人批准，并在图样上注明。
4 材料
序号 条款或章节号 修改内容
1 4.2.2 取消本条的全部内容。
2 4.2.3 取消本条a)款的哗弊旁全部内容。
3 表4-1 取消Q235-A•F、Q235-A、15MnVNR和09Mn2VDR 4个钢号及相应的许用应力。表中09MnNiDR的厚度上限由60mm改为100mm。
4 表4-1 本表中列入15MnNbR钢号及其许用应力。15MnNbR钢的许用应力见本修改单中本部分的附表4-1。
5 4.2.7 取消a款和b款中的15MnVNR钢号。
6 表4-2 取消09Mn2VDR钢号。表中09MnNiDR的厚度上限由60mm改为100mm。
7 表4-2 本表中增加列入20R和15MnNbR钢号。具体内容见本修改单中本部分的附表4-2。
8 4.2.9 取消b款中的15MnVNR，增加列入15MnNbR；取消c款中的09Mn2VDR。
9 表4-3 取消15MnV钢号及相应的许用应力。
10 表4-5 取消15MnV、09Mn2VD和16MnMoD 3个钢号及相应的许用应力。
11 表4-5 修改20、35、20MnMo、20MnMoD和10Ni3MoVD 5个钢号的许用应力，并增加列入14Cr1Mo钢号及其许用应力，新替代及增加钢号的许用应力见本修改单中本部分的附表4-5。
12 表4-6 取消09Mn2VD和16MnMoD钢号。修改表中16MnD和20MnMoD的最低冲击试验温度，新替代的最低冲击试验温度见本修改单中本部分的附表4-6。
7 封头
序号 条款或章节号 修改内容
1 7.1.2.1 本条中：卜敬
原条文：…标准椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15%，其他椭圆形封头的有效乱橡厚度应不小于0.30% 。…
修改为：…K≤1的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15%；K>1的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.30% 。…
2 7.1.3.1 本条中：
原条文：…对于Ri=0.9Di、r=0.17Di的碟形封头，其有效厚度应不小于封头内直径的0.15%，其他碟形封头的有效厚度应不小于0.30%。…
修改为：…M≤1.34的碟形封头，其有效厚度应不小于封头内直径的0.15%；M>1.34的碟形封头，其有效厚度应不小于封头内直径的0.30% 。…
10. 制造、检验与验收
序号 条款或章节号 修改内容
1 10.2.3.1 本条最后一句话：
原条文：先拼板后成形的封头拼接焊缝，在成形前应打磨与母材齐平。
修改为：先拼板后成形的封头，其拼接焊缝的内表面以及影响成形质量的拼接焊缝的外表面，在成形前应打磨至与母材齐平。
2 10.3.3.1表10-3 表10-3后加注：注：表中百分数计算值小于1.5时按1.5计。
3 10.3.3.4 本条全文修改为：
下列容器的焊缝表面不得有咬边：
a)标准抗拉强度下限值大于540MPa钢材制造的容器；
b)Cr-Mo低合金钢材制造的容器；
c)不锈钢材制造的容器；
d)焊接接头系数Φ为1的容器（用无缝钢管制造的容器除外）。
其它容器焊缝表面的咬边深度不得大于0.5mm，咬边连续长度不得大于100mm，焊缝两侧咬边的总长不得超过该焊缝长度的10%。
4 10.4.1.1 本条第一句话：
原条文：钢材厚度δS符合以下条件者：
修改为：A、B类焊接接头处钢材厚度δS符合以下条件者： <![endif]>
5 10.4.1.1 a) 本条全文修改为：碳素钢、15MnNbR 、07MnCrMoVR厚度大于32mm（如焊前预热100℃以上时，厚度大于38mm）；
6 10.4.1.1 d) 本条全文修改为：任意厚度的18MnMoNbR、13MnNiMoNbR、15CrMoR、14Cr1MoR、12Cr2Mo1R、20MnMo、20MnMoNb、15CrMo、12Cr1MoV、12Cr2Mo1和1Cr5Mo钢；
7 10.5.1.1 a) 本条全文修改为：钢材厚度δs>20mm的15MnNbR 、15MnVR;
8 10.5.1.1b) 本条全文修改为：钢材标准抗拉强度下限值σb>540MPa(6～8mm15MnVR除外);
9 10.8.2.1c) 本条全文修改为：标准抗拉强度下限值σb>540MPa的钢材(6～8mm15MnVR除外);
10 10.8.2.1 注 取消注的内容
11 10.8.2.4(新增) 增加新条文：10.8.2.4公称直径小于250mm的接管与长颈法兰、接管与接管的B类焊接头可不进行射线和超声检测。
12 10.9.4.3 a) 本条第一句话：
原条文：碳素钢、16MnR和正火15MnVR钢容器液压试验时，液体温度不得低于5℃；
修改为：碳素钢、16MnR、15MnNbR和正火15MnVR钢容器液压试验时，液体温度不得低于5℃；
13 10.9.6 本条全文修改为：气密性试验：容器需经液压试验合格后方可进行气密性试验。试验压力按3.10规定。试验时压力应缓慢上升，达到规定试验压力后保压足够长时间，对所有焊接接头和连接部位进行泄漏检查。小型容器亦可浸入水中检查。如有泄漏，修补后重新进行液压试验和气密性试验。
附录A
序号 条款或章节号 修改内容
1 表A5 将S的上限值由0.030修改为0.020。
2 A2.4 取消本条的全部内容。
3 A2.5 取消本条的全部内容。
4 表A7 将S的上限值由0.025修改为0.015。
附录B 超压泄放装置
序号 条款或章节号 修改内容
1 B6.2 a) 修改条文中的公式：
原条文：……，取PZ≤(1.1~1.05)PW；……
修改为：……，取PZ=(1.05~1.1)PW；……
附录H
序号 条款或章节号 修改内容
1 表H1 将S的上限值由0.025修改为0.015。
2 H4 e) 本款全文修改为：钢管用于受压元件的设计压力P＜10MPa。
⑤ 熔透焊的焊缝会产生延迟裂纹吗
焊接接头裂纹问题
钛及钛合金焊接时，焊接接头产生热裂纹的可能性很小，这专是因为钛及钛属合金中S、P、C
等杂质含量很少，由S、P形成的低熔点共晶不易出现在晶界上，加之有效结晶温度区间窄小，钛及钛合金凝固时收缩量小，焊缝金属不会产生热裂纹。
钛及钛合金焊按时，热影响区可出现冷裂纹，其特征是裂纹产生在焊后数小时甚至更长时
间称作延迟裂纹。经研究表明这种裂纹与焊接过程中氢弹的扩散有关。焊接过程中氢由高温深池向较低温的热影响区扩散，氢含量的提高使该区析出TiH2量增加，增大热影响区脆性，另外由于氢化物析出时体积膨胀引起较大的组织应力，再加上氢原子向该区的高应力部位扩散及聚集，以致形成裂纹。防止这种延迟裂纹产生的办法，主要是减少焊接接头氢的来源，必要时，也可进行真空退火处理。
⑥ 舞钢06Ni9DR钢板成分热处理焊材解析
舞钢超低温压力容器钢板06Ni9DR及其相近牌号介绍
世界9％Ni钢是1944年开发的W(Ni)一9％的中合金钢，由美国国际镍公司的产品研究实验室研制成功，它是一种低碳调质钢，组织为马氏体加贝氏体。这种钢材在极低温度下具有良好的韧性和高强度，而且与奥氏体不锈钢和铝合金相比具有热胀系数小，经济性好，使用温度最低可达一196℃，自1960年通过研究证明不进行焊后消除应力热处理亦可安全使用以来，9％Ni钢就成为用于制造大型LNG储罐的主要材料之一。钢的主要特点是高镍含量、高纯净度、较高强度、高的低温冲击韧性、良好焊接性能。通过研发，钢材可以达到以下性能指标： 9%Ni钢：ReH≥585MPa，Rm = 680～820MPa，A≥18%，-196℃，AKv（T）≥150J，AKv（T）≥80J（欧盟标准）。
1. 9%Ni钢板标准
2.
双正火+回火(NNT)：899℃（第一次正火）+788℃（第二次正火）+566~607℃（回火）
淬火+回火(QT)：866℃(淬火)+566~607℃(回火)
两相区淬火(IHT)：800℃(空冷)+670℃(水淬)+550~580(回火)
直接淬火(DQ-T)：Ar3+580℃(回火)
合格的钢板金相中含有5~15%的稳定残余奥氏体组织（逆转奥氏体）。
含0.38%左右的钼，可以消除从奥氏体温度缓慢冷却时的脆化。
3. 9%Ni(06Ni9DR钢板)的焊接材料
最优的焊接材料应具备的性能：
Rep(0.2)≥400MPa，Rm≥700MPa,A≥35%,AKV(-196℃)≥60J。
4. 06Ni9DR钢板焊接材料供应商
5. 06Ni9DR钢板优先选择的焊材（采购容易）
5.1 SMAW优先选择的焊材型号是：ENiCrMo-3,ENiCrMo-4，以及ENiCrMo-6。
规格尺寸从直径2.5~5.0mm(立焊使用2.5~4.0mm)
焊条应适于AC焊接。
5.2 GTAW/GMAW优先选择的焊材型号是：ERNiCrMo-3，ERNiCrMo-4。
规格尺寸从直径1.2~2.4mm（GMAW使用1.2mm直径焊丝）。
焊接方法焊接电流焊接电压保护气体
GMAW（1.2mm）180~220A28~32V75%Ar+25%He
GTAW120~175A15~20VAr
为避免磁偏吹，GMAW焊接时应带脉冲(GMAW-P)，适合于车间内制造采用。
5.3 SAW优先选择的焊材型号是：ERNiCrMo-3，ERNiCrMo-4。
规格尺寸从直径1.6~2.4mm（平焊使用直径2.4mm，横焊用直径1.6mm，ERNiCrMo-4焊丝横焊可使用2.4mm焊丝）。
SAW的焊剂应根据电流(DC/AC)以及焊接位置(平，横)选择。
焊丝直径焊接电流焊接电压焊接速度层间温度
1.6mm220~250A28~30V40~50cm/min.<150℃（最好<120℃）
2.4mm320~350A28~30V40~50cm/min.<150℃(最好<120℃)
5.4 FCAW优先选择的焊材型号是：ENiCrMo-3T0-4(平位)，ENiCrMo-3T1-4(全位置)。
焊丝直径焊接电流焊接电压层间温度
1.2mm(平位)140~210A24~30V<150℃（最好<120℃）
1.2mm(立向上)150~185A24~28V<150℃(最好<120℃)
6. 06Ni9DR钢板焊接热输入的限制
板厚最大允许热输入
≤14mm1.4KJ/mm
14~19mm1.6KJ/mm
19mm以上(包括19mm)2.0KJ/mm
7. 06Ni9DR钢板焊前预热
建议25mm厚以上板材，推荐焊前预热35℃以上。
8. 06Ni9DR钢板热处理
通常是不必进行热处理的。
热处理（冷成形时，纤维伸长率超过5%）应该在550~580℃（并不超过母材回火温度）之间进行，并且在315~540℃温度范围内的加热/冷却速度应不小于167℃/hr，以避免钢材缺口韧性的下降。
9. 06Ni9DR钢板热切割
与碳钢的热切割相似。切割表面的氧化层应清除。切割前，通常不必进行预热。
10. 06Ni9DR钢板剪切
由于高的强度和韧性，对于相同的设备，剪切的厚度大约为碳钢的2/3。
11. 06Ni9DR钢板 冷成形
仅推荐采用冷成形加工。由于高的屈服强度，成形所需能力大约为碳钢的3倍。建议将切割边缘导圆滑。
弯曲限制：
板厚mm最小弯曲半径
≤192×板厚
19~312.5×板厚
31~503×板厚
对于滚弯：最小内径=30×板厚
12. 热成形
某些条件下，热成形可以使用在A353(双正火+回火)的材料上，热成形的温度应该在899~954℃范围内，并按照材料的第一次正火条件进行正火热处理。ASME规范需要验证这种热处理。除非能够证明焊缝金属的机械性能满足被处理后的材料要求，这种材料仅适合于制作非焊接件。
13. 剩磁
板材出厂时，板边缘的剩磁强度应小于50高斯。为避免板材磁化，应避免使用电磁吊具。
14. 06Ni9DR钢板焊后热处理
通常是不必进行焊后热处理的。
焊后热处理应该在550~580℃（并不超过母材回火温度）之间进行，并且冷却速度应不小于167℃/hr，以避免钢材缺口韧性的下降。
⑦ Q345DR钢板焊接时需注意什么，有什么特殊工艺么
1、其实Q345也就是我们以前的16MN低合金钢。
2、Q345DR是16MnDR是容器钢。
3、我发一个16Mn钢的焊接方法给你你就知道了注意什么，有什么工艺要求都在里面。
4、16Mn钢的焊接性
16Mn钢属于碳锰钢，碳当量为0.345%～0.491%，屈服点等于343MPa（强度级别属于343MPa级）。16Mn钢的合金含量较少，焊接性良好，焊前一般不必预热。
但由于16Mn钢的淬硬倾向比低碳钢稍大，所以在低温下（如冬季露天作业）或在大刚性、大厚度结构上焊接时，为防止出现冷裂纹，需采取预热措施。不同板厚及不同环境温度下16Mn钢的预热温度，见表8。
16Mn钢手弧焊时应选用E50型焊条，如碱性焊条E5015、E5016，对于不重要的结构，也可选用酸性焊条E5003、E5001。对厚度小、坡口窄的焊件，可选用E4315、E4316焊条。
表8 焊接16Mn钢的预热温度
焊件厚度 （mm） 不同气温下的预热温度计（℃）
16以上 不低于－ 10℃ 不预热 －10℃ 以下预热100～150℃
16～24 不低于－ 5℃ 不预热 － 5℃ 以下预热100～150℃
25～40 不低于 0℃ 不预热， 0℃ 以下预热100～150℃
40以上 均预热100～150℃
16Mn钢埋弧焊时H08MnA焊丝配合焊剂HJ431（开I形坡口对接）或H10Mn2焊丝配合焊剂HJ431（中板开坡口对接），当需焊接厚板深坡口焊缝时，应选用H08MnMoA焊丝配合焊剂HJ431。
16Mn钢是目前我国应用最广的低合金钢，用于制造焊接结构的16Mn钢均为16MnR和16Mng钢。
⑧ 冬季,有些钢种焊毕,马上用小锤敲击焊缝的作用是什么
消除焊接应力，防止焊缝开裂。
另外就是简单检验焊接质量，防止虚焊。
大型焊接后应该震动时效，或者去应力退火。
⑨ dr与cr胶片有什么区别
DR、CR和胶片成像有什么区别
一、 成像原理
1. DR 是一种 X 线直接转换技术，它使用平板探测器接收 X 光，平板探测器有 CCD ，非晶硅，非晶硒等种类，有探测器上覆盖的晶体电路把 X 线光子直接转换成数字化电流。
2.CR 是一种 X 线的间接转换技术，它利用图像板作为 X 光检测器，图像板受到 X 线照射后立即发出荧光，在这个过程中 X 线的能量损失近一半，并以潜像的形式储存空间图像中残留的 X 线强度变化。潜像信号随着时间衰减。扫描仪扫描图像扳时，潜像信号经激光转化为可见光，通过光电系统送到计算机成像。
3. X射线胶片成像技术是X光照射到胶片的乳剂层，乳剂层内的卤化银晶体发生化学反应，并与邻近也受到X光照射的卤化银晶体相互聚结起来，沉积在胶片上，留下影像。乳剂层接受到的光量愈多，就有更多的晶体聚结在一起，光量愈少，晶体的变化和聚结也愈少。没有光落到的乳剂上也就没有晶体的变化和聚结。由此得到不同的影像。
二、 图像质量
1 ．图像分辨率
· CR 系统由于自身的结构，在受到 X 线照射时，图像扳中的磷粒子使 X 线存在着散射，引起潜像模糊，更严重的是在读出影像的过程中，扫描仪的激发光，在穿透图像扳的深部时产生散射，沿着路径形成受激荧光，使图像模糊，降低了图像的分辨率。
· DR 系统不存在光学模糊，其清晰度主要由像素尺寸决定。 空间分辨率高，动态可调范围宽，有丰富的图像后处理功能，从而可以获得满意的诊断效果。
· 胶片成像 高质量的胶片中碘化银颗粒大小可以达到十几微米甚至更小，因此胶片可以达到非常高的分辨率。
2 ．曝光宽容度
相对于X射线胶片成像技术， CR 和 DR 由于采用了数字技术，动态范围广，都有很宽的宽容度，但 DR 系统允许照相中的技术误差，即使在一些条件难以掌握的场合也能获得很好的图像。
3 ．噪声
在 CR 系统中存在许多噪声源，包括图像扳的结构噪声，在转换和检测 X 线光子中引入的波动，激光功率漂移，激光束位置的漂移，激光束激光图像扳发出的几率波动以及电子链中的噪声等。
DR 系统中的噪声主要是结构噪声，但由于 DR 在直接接获图像前，能自动对探测器阵列进行恢复，因此，大大的减低了结构噪声，相比之下， DR 的信噪比比 CR 高得多。
三、 曝光剂量
DR 系统能直接获取数字图像数据，而 CR 系统是利用残留的潜像来生成图像，并且随着时间的推移，信号存在衰减，因此，相对于 DR 和X射线胶片成像技术， CR 的 X 线量子转换率（ DQE ）比较低，曝光剂量要求高。
四、 工作流程对比
1) CR 系统产生一幅图像需要先把
IP 板曝光，再拿到扫描仪读出，整个过程需要多个步骤，时间较长。
2) DR 系统中，在曝光结束后 40
秒内即可得到图像，而且探测器可以固定在设备内，技术人员无需移动探测器，减轻了劳动强度，节省了时间，提高了工作效率。
3) 胶片成像的影像形成有三个阶段：显影→定影→可见影像形成，可以通过人工手洗完成，也可以通过胶片洗片机完成。
五、 网络集成
CR 和 DR 系统，获取的都是数字图像，都能联网。但 DR 是直接转换技术，集成的 DICOM3.0 标准协议使 DR 的网络集成特性更强。 DR 技术对常规投照式 X 线影像产生了革命性的改变，许多方面都优于 CR 和X射线胶片成像技术。
六、 图像存储
传统胶片保存、管理、查询需要花费大量的人力、物力及时间,另外胶片会随保存时间的增加而逐渐变质,使影像质量下降。CR和DR数字图像,可利用计算机的海量存储,以数字化的电子方式进行管理,将不再需要庞大而难于保管的底片库。
七、 缺陷判断
胶片成像技术的评片依赖于评片人员，这种方法简单，但是劳动强度大、主观性强、一致性差。目前绝大数焊缝缺陷检查，包括胶片成像和数字成像皆采用人工判断，使用与一般性缺陷检测的自动识别技术还不够成熟。但在PCB板、铝轮毂、锂电池等行业，缺陷自动判断系统提高了产品的一致性和质量保障。
八、 设备成本
对于大型企业来说，在购进数字成像系统时费用较高，但在两年甚至一年时间内节省胶片的费用和数字成像系统相当，从长远看来，采用数字成像成本远低于胶片成本。
九、 环保
CR和DR都消除了胶片冲洗中工业重金属的污染与有害废水的产生,有利于环境保护。
十、 结束语
从适应环境来讲，胶片成像大大优于数字成像。从成像速度来讲，胶片成像技术已远远不能满足现代化生产过程的需求。随着高新技术的不断发展发展，数字成像技术在许多领域逐步取代胶片成像技术。