Ⅰ 合金元素在低合金高强度钢中的作用是什么
合金元素在钢中的作用
随着现代工业和科学技术的不断发展，在机械制造中，对工件的强度、硬度、韧性、塑性、耐磨性以及其他各种物理化学性能的要求愈来愈高，碳钢已不能完全满足这些要求了。
原因 ：
①由碳钢制成的零件尺寸不能太大。否则，因淬透性不够而不能满足对强度与塑性、韧性的要求。加入合金元素可增大淬透性。
②用碳钢制成的切削刀具不能满足切削红硬性的要求。用合金工具钢、高速钢和硬质合金。
③碳钢不能满足特殊性能的要求，如要求耐热、耐低温、抗腐蚀、有强烈磁性或无磁性等等，只有特种的合金钢才能具有这些性能。
合金钢是以碳钢为基础，金相组织和相应的碳钢大体上是相似的。在钢中加入合金元素，钢的机械性能显著提高。弄清楚各种合金元素对钢材的影响对控制产品质量有非常大的作用。
1 合金元素在钢中的存在方式
1.1 合金元素与钢中的碳相互作用，形成碳化物存在于钢中
按合金元素在钢中与碳相互作用的情况，它们可以分为两大类：
(1) 不形成碳化物的元素(称为非碳化物形成元素)，包括镍、硅、铝、钴、铜等。由于这些元素与碳的结合力比铁小，因此在钢中它们不能与碳化合，它们对钢中碳化物的结构也无明显的影响。
(2) 形成碳化物的元素(称为碳化物形成元素)，根据其与碳结合力的强弱，可把碳化物形成元素分成三类。
1）弱碳化物形成元素：锰
锰对碳的结合力仅略强于铁。锰加入钢中，一般不形成特殊碳化物(结构与Fe3C不同的碳化物称为特殊碳化物)，而是溶入渗碳体中。
2）中强碳化物形成元素；铬、钼、钨
3）强碳化物形成元素：钒、铌、钛
有极高的稳定性，例如TiC在淬火加热时要到1000℃以上才开始缓慢的溶解，这些碳化物有极高的硬度，例如在高速钢中加人钒，形成V4C，使之有更高的耐磨性。
1.2 合金元素溶解于铁素体(或奥氏体)中，以固溶体形式存在于钢中。
1.3 合金元素与钢中的氮、氧、硫等化合，以氮化物、氧化物、硫化物和硅酸盐等非金属夹杂物的形式存在于钢中。
1.4 游离态，即不溶于铁，也不溶于化合物：铅，铜
2 合金元素对钢的平衡组织的影响
表现在改变铁碳合金状态图。
2.1 合金元素对钢临界温度的影响
锰、镍、铜使A3线降低，钼、钨、硅、钒使A3线升高。同样影响A1，影响程度更大。
2.2 合金元素对钢共析点（S点）位置的影响
大多数合金使共析点左移，钼钨在质量分数大时使共析点右移。
2.3 合金元素对奥氏体相区大小的影响
2.3.1 扩大γ区
合金元素与γ-Fe、α-Fe形成固溶体，常温下为奥氏体组织。Ni，Mn
2.3.2 减小γ区
抑制F向A转变，Cr
3 合金元素对热处理的影响
3.1 合金元素对奥氏体化的影响
奥氏体晶粒在铁素体与碳化物边界处生核并长大；剩余碳化物的溶解；奥氏体成分的均匀化，在高温停留时奥氏体晶粒的长大粗化等过程。在钢中加入合金元素对后三个过程有较大的影响。
（1）含有碳化物形成元素的合金钢，其组织中的碳化物，是比渗碳体更稳定的合金渗碳体或特殊碳化物，因此，在奥氏体化加热时碳化物较难溶解，即需要较高的温度和较长的时间。一般来说，合金元素形成碳化物的倾向愈强，其碳化物也愈难溶解。
（2）合金元素在奥氏体中的均匀化，也需要较长时间，因为合金元素的扩散速度，均远低于碳的扩散速度。
（3）某些合金元素强烈地阻碍着奥氏体晶粒的粗化过程，这主要与合金碳化物很难溶解有关，未溶解的碳化物阻碍了奥氏体晶界的迁移，因此，含有较强的碳化物形成元素(如钼、钨，钒，铌、钛等)的钢，在奥氏体化加热时，易于获得细晶粒的组织。
各合金元素对奥氏体晶粒粗化过程的影响，一般可归纳如下：
1）强烈阻止晶粒粗化的元素：钛、铌、钒、铝等，其中以钛的作用最强。
2）钨、钼、铬等中强碳化物形成元素，也显著地阻碍奥氏体晶粒粗化过程。
3）一般认为硅和镍也能阻碍奥氏体晶粒的粗化，但作用不明显。
4）锰和磷是促使奥氏体晶粒粗化的元素。
3.2 合金元素对奥氏体分解转变的影响
多数合金元素使奥氏体分解转变的速度减慢，即C曲线向右移，也就是提高了钢的淬透性。
3.3 合金元素对马氏体转变的影响
增加冷却时间，降低冷却速度。另外，合金元素对马氏体开始转变温度(Ms点)也有明显的影响。多数合金元素均使马氏体开始转变温度(Ms点)降低，其中锰、铬、镍的作用最为强烈，只有铝、钴是提高Ms点。
3.3 合金元素对回火转变的影响
合金元素对淬火钢回火转变的影响主要有下列三个方面：
（1）提高钢的回火稳定性
这主要表现为合金元素在回火过程中推迟了马氏体的分解和残余奥氏体的转变，提高了铁素体的再结晶温度，使碳化物难以聚集长大而保持较大的弥散度，从而提高了钢对回火软化的抗力，即提高了钢的回火稳定性。
（2）产生二次硬化
一些合金元素加入钢中，在回火时，钢的硬度并不是随回火温度的升高一直降低的，而是在达到某一温度后，硬度开始增加，并随着回火温度的进一步提高，硬度也进一步增大，直至达到峰值。这种现象称为回火过程的二次硬化。回火二次硬化现象与合金钢回火时析出物的性质有关。当回火温度低于约450℃时，钢中析出渗碳体，在450℃以上渗碳体溶解，钢中开始沉淀析出弥散稳定的难熔碳化物Mo2C、
VC等，使钢的硬度开始升高，而在550～600℃左右沉淀析出过程完成，钢的硬度达到峰值。
（3）增大回火脆性
钢在回火过程中出现的第一类回火脆性(250～400℃回火)，即回火马氏体脆性和第二类回火脆性(450～600℃回火)，即高温回火脆性均与钢中存在的合金元素有关。
4 合金元素对氧化与腐蚀的影响
一些合金元素加入钢中能在钢的表面形成一层完整的、致密而稳定的氧化保护膜，从而提高了钢的抗氧化能力。最有效的合金元素是铬、硅和铝。但钢中硅、铝的质量分数较多时钢材变脆，因而它们只能作为辅加元素，一般都以铬为主加元素，以提高钢的抗氧化性。钢中加入少量的铜、磷等元素，可提高低合金高强度钢的耐大气腐蚀。
5 合金元素对机械性能的影响
5.1 金属材料的强化方法
金属材料的强化途径，主要有以下几个方面；
(1)结晶强化。结晶强化就是通过控制结晶条件，在凝固结晶以后获得良好的宏观组织和显微组织，从而提高金属材料的性能。它包括：
1）细化晶粒。细化晶粒可以使金属组织中包含较多的晶界，由于晶界具有阻碍滑移变形作用，因而可使金属材料得到强化。同时也改善了韧性，这是其它强化机制不可能做到的。
2）提纯强化。在浇注过程中，把液态金属充分地提纯，尽量减少夹杂物，能显著提高固态金属的性能。夹杂物对金属材料的性能有很大的影响。在损坏的构件中，常可发现有大量的夹杂物。采用真空冶炼等方法，可以获得高纯度的金属材料。
(2)形变强化。金属材料经冷加工塑性变形可以提高其强度。这是由于材料在塑性变形后位错运动的阻力增加所致。
(3)固溶强化。通过合金化(加入合金元素)组成固溶体，使金属材料得到强化称为固溶强化。
(4)相变强化。合金化的金属材料，通过热处理等手段发生固态相变，获得需要的组织结构，使金属材料得到强化，称为相变强化．
相变强化可以分为两类：
1) 沉淀强化(或称弥散强化)。在金属材料中能形成稳定化合物的合金元素，在一定条件下，使之生成的第二相化合物从固溶体中沉淀析出，弥散地分布在组织中，从而有效地提高材料的强度，通常析出的合金化合物是碳化物相。
在低合金钢(低合金结构钢和低合金热强钢)中，沉淀相主要是各种碳化物，大致可分为三类。一是立方晶系，如TiC、V4C3，NbC等，二是六方晶系，如MO2、W2C、WC等，三是正菱形，如Fe3C。对低合金热强钢高温强化最有效的是体心立方晶系的碳化物。
2) 马氏体强化。金属材料经过淬火和随后回火的热处理工艺后，可获得马氏体组织，使材料强化。但是，马氏体强化只能适用于在不太高的温度下工作的元件，工作于高温条件下的元件不能采用这种强化方法。
(5)晶界强化。晶界部位的自由能较高，而且存在着大量的缺陷和空穴，在低温时，晶界阻碍了位错的运动，因而晶界强度高于晶粒本身；但在高温时，沿晶界的扩散速度比晶内扩散速度大得多，晶界强度显著降低。因此强化晶界对提高钢的热强性是很有效的。
硼对晶界的强化作用，是由于硼偏集于晶界上，使晶界区域的晶格缺位和空穴减少，晶界自由能降低；硼还减缓了合金元素沿晶界的扩散过程；硼能使沿晶界的析出物降低，改善了晶界状态，加入微量硼、锆或硼+锆能延迟晶界上的裂纹形成过程；此外，它们还有利于碳化物相的稳定。
(6)综合强化。在实际生产上，强化金属材料大都是同时采用几种强化方法的综合强化，以充分发挥强化能力。例如：
1）固溶强化十形变强化，常用于固溶体系合金的强化。
2）结晶强化+沉淀强化，用于铸件强化。
3）马氏体强化+表面形变强化。对一些承受疲劳载荷的构件，常在调质处理后再进行喷丸或滚压处理。
4）固溶强化+沉淀强化。对于高温承压元件常采用这种方法，以提高材料的高温性能。
有时还采用硼的强化晶界作用，进一步提高材料的高温强度。
5.2 合金元素对正火(或退火)状态钢机械性能的影响
正火状态下钢有铁素体和珠光体组织。固溶强化，结晶强化，沉淀强化。合金元素不仅影响钢材的强度，同时也影响其韧性。
5.3 合金元素对调质钢机械性能的影响
合金元素对调质钢机械性能的影响，主要是通过它们对淬透性和回火性的影响而起作用的。主要表现于下列几方面：
(1) 由于合金元素增加了钢的淬透性，使截面较大的零件也可淬透，在调质状态下可获得综合机械性能优良的回火索氏体。
(2) 许多合金元素可使回火转变过程缓慢，因而在高温回火后，碳化物保持较细小的颗粒，使调质处理的合金钢能够得到较好的强度与韧性的配合。
(3)高温回火后，钢的组织是由铁素体和碳化物组成，合金元素对铁素体的固溶强化作用可提高调质钢的强度。
6 合金元素对钢的工艺性能的影响
6.1 合金元素对焊接性能的影响 ：
钢的焊接性能，主要取决于它的淬透性、回火性和碳的质量分数。
合金元素对钢材焊接性能的影响，可用焊接碳当量来估算。我国目前所广泛应用的普通低合金钢，其焊接碳当量可按下述经验公式计算。
公式 Cd=C+1/6Mn+1/5Cr+1/15Ni+1/4Mo+1/5V+1/24Si+1/2P+1/13Cu
近年来，对厚度为15～50mm的200个钢种(从碳钢到强度等级为1000MPa级的高强度合金钢)，以低氢焊条进行常温下的Y型坡口拘束焊接裂纹试验。在试验基础上，提出了一个用以估计钢材出现焊接裂纹可能性的指标，称为钢材焊接裂纹敏感性指数户，其计算公式为 Pc=C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cu+1/60Ni+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+5B+1/600t+1/60H%，与碳当量公式相比增加了板厚和含氢量。
6.2 合金元素对切削加工的影响
金属的切削性能是指金属被切削的难易程度和加工表面的质量。为了提高钢的切削性能，可在钢中加入一些能改善切削性能的合金元素，最常用的元素是硫，其次是铅和磷。
由于硫在钢中与锰形成球状或点状硫化锰夹杂，破坏了金属基体的连续性，使切削抗力降低，切屑易于碎断，在易切削钢中硫的质量分数可达0.08％～0.30％。
铅在钢中完全不溶，以2～3pm的极细质点均匀分布于钢中，使切屑易断，同时起润滑作用，改善了钢的切削性能，在易切削钢中铅的质量分数控制在0.10％～0.30％。
少量的磷溶入铁素体中，可提高其硬度和脆性，有利于获得良好的加工表面质量。
6.3 合金元素对塑性加工性能的影响
钢的塑性加工分为热加工和冷加工两种。
热加工工艺性能通常由热加工时钢的塑性和变形抗力，可加工温度范围、抗氧化能力、对锻造加热和锻后冷却的要求等来评价。合金元素溶入固溶体中，或在钢中形成碳化物，都能使钢的热变形抗力提高和塑性明显降低，容易发生锻裂现象。但有些元素(如钒+铌，钛等)，其碳化物在钢中呈弥散状分布时，对钢的脆性影响不大。另外，合金元素一般都降低钢的导热性和提高钢的淬透性，因此为了防止开裂，合金钢锻造时的加热和冷却都必须缓慢。
冷加工工艺性能主要包括钢的冷态变形能力和钢件的表面质量两方面。
溶解在固溶体中的合金元素，一般将提高钢的冷加工硬化程度，使钢承受塑性变形后很快地变硬变脆，这对钢的冷加工是很不利的。因此，对于那些需要经受大量塑性变形加工的钢材，在冶炼时应限制其中各种残存合金元素的量，特别要严格控制硫、磷等。另一方面，碳、硅、磷、硫、镍、铬、钒、铜等元索还会使钢材的冷态压延性能恶化。
6.4 合金元素对铸造性能的影响
钢的铸造性能主要由铸造时金属的流动性、收缩特点、偏析倾向等来综合评定。它们与钢的固相线和液相线温度的高低及结晶温度区间的大小有关。固、液相线的温度愈低和结晶温度区间愈窄，铸造性能愈好。因此，合金元素的作用主要取决于其对状态图的影响。另外，一些元素如铬、钼、钒、钛、铝等，在钢中形成高熔点碳化物或氧化物质点，增大了钢液的粘度，降低其流动性，使铸造性能恶化。
7 几种常用合金元素在钢中的作用
为了合金化而加入的合金元素，最常用的有硅、锰、铬、镍、钼、钨、钒，钛，铌、硼、铝等。现分别说明它们在钢中的作用。
7.1 硅在钢中的作用
(1)提高钢中固溶体的强度和冷加工硬化程度使钢的韧性和塑性降低。
(2) 硅能显著地提高钢的弹性极限、屈服极限和屈强比。这是一般弹簧钢。
(3)耐腐蚀性。硅的质量分数为15％～20％的高硅铸铁，是很好的耐酸材料。含有硅的钢在氧化气氛中加热时，表面也将形成一层SiO2薄膜，从而提高钢在高温时的抗氧化性。
缺点：（4）使钢的焊接性能恶化。
7.2 锰在钢中的作用
（1）锰对提高钢的淬透性。
（2）锰对提高低碳和中碳珠光体钢的强度有显著的作用。
（3）锰对钢的高温瞬时强度有所提高。
锰钢的主要缺点是，①含锰较高时，有较明显的回火脆性现象；②锰有促进晶粒长大的作用，因此锰钢对过热较敏感t在热处理工艺上必须注意。这种缺点可用加入细化晶粒元素如钼、钒、钛等来克服：⑧当锰的质量分数超过1％时，会使钢的焊接性能变坏，④锰会使钢的耐锈蚀性能降低
合金元素影响钢的组织和性能。其主要作用表示在：提高钢的淬透性，提高钢的强度，增强钢的回火抗力和提高断面组织均一性等。合金元素的综合作用使得钢的机械性能提高，铸造生产上所用的低合金结构钢中，大多数是加入两种以上合金元素的多元素铸造低合金结构钢。但是应该适当掌握合金元素的加入量，加入量过少时，不能起到有效的强化作用，而加入量过多时，又会使钢的塑性和冲击韧性降低。依据有关资料分析，单合金元素的适宜含量控制在1～2%以下，多合金元素总含量为3～5%。合金元素在铸钢中的作用见表。
元 素
作 用
锰(Mn)
1． 强化基体作用很大，提高强度、硬度和耐磨性。
2． 在低合金范围内增加回火脆性。
3． 缩小结晶范围，提高流动性。
4． 增加体收缩和线收缩，增加冷、热裂倾向。
硅(Si)
1． 强化铁素体，提高耐热性和耐蚀性，降低韧性和塑性。
2． 降低熔点，改善流动性。
3． 含量在0.40%范围内，改善热裂倾向。含量高时，易形成柱状晶，增加热裂倾向。
磷(P)
1． 强化铁素体能力最大。
2． 改善切削性能。
3． 钢中含碳较高时，磷导致冷脆性。
4． 有抗大气腐蚀作用，有铜时，尤为显著。
5． 改善流动性，但增加冷、热裂倾向。
铬(Cr)
1． 强化基体能力很大。
2． 含量高时，提高抗氧化和耐蚀性。
3． 生成夹杂物，生成氧化膜，使钢水变稠，降低流动性，高铬钢铸件易形成皱纹及冷隔。
4． 减少导热性，增加热裂倾向。
5． 增加体收缩量，增大缩孔倾向。
钼(Mo)
1． 强化铁素体。
2． 提高高温性能，改善回火脆性。
3． 低合金范围内，降低流动性。
4． 含量在1%以下时，降低导热性，并增大收缩，增大冷、热裂倾向。
铝(Al)
1． 良好的脱氧作用，细化晶粒。
2． 提高抗氧化性能及抗氧化酸类的腐蚀能力。
3． 作脱氧剂时，改善流动性。
4． 作合金加入时，形成铝的夹杂物和氧化膜，降低流动性。
钛(Ti)
1． 脱氧、细化晶粒。
2． 强化铁素体。
3． 显著降低流动性。
镍(Ni)
1．扩大奥氏体区，是奥氏体化有效元素。
2．提高强度而不显著降低塑性。
3．对一些酸类（硫酸、盐酸）有良好耐腐蚀能力。
4． 改善流动性。
5． 易生成枝晶，增大热裂倾向。
硫(S)
1． 改善切削性能。
2． 生成夹杂物，使铸件延展性及韧性降低。
3． 含量高时，将损害钢的抗蚀性，使钢表面产生抗蚀。
4． 以FeS形式存在于钢时，容易在晶界上形成连续的网状组织，易导致铸件产生裂纹。
稀土元素(Re)
1． 脱硫、去气、净化钢水。
2． 细化晶粒，改善铸态组织。
3． 脱氧脱硫、改善流动性，减少热裂倾向。
一般来说对于碳钢和低合金钢，稀土元素对钢材的强度影响不大，但可使塑性和韧性、延性和展性有显著提高，还缩小材料的各向异性，提高冷弯合格率，降低脆性转变温度。
合金元素对钢的铸造性能的影响
合金元素对钢的铸造性能的影响，反映在铸件的一次结晶、钢液的流动性、收缩及热裂等方面。
3.1流动性
在合金元素中，一些高熔点的合金元素（如Mo、W）使钢水流动性降低，而低熔点的合金元素（Mn、Ca）使钢水流动性提高。锰降钢的液相线和固相线，硅使液相线降低的倾斜度更大，因此，锰钢中加入硅后，具有更好的流动性。
3.2收缩
线收缩率和缩孔率方面，低合金钢与具有相同含碳量的碳钢相似。
3.3热裂锰、硅、铬显著降低钢的导热性，见图1所示。因此，铸件在凝固和冷却过程中各部位的温度差异较大，产生较大的内应力，容易出现裂纹。随着含碳量的增加，低合金钢的热裂和冷裂倾向加大。
由于锰、硅、铬等元素降低钢的导热性，并在一定程度上增加结晶温度范围，从而降低冷却速度，促使产生粗大的晶粒，晶内偏析也较大。
4. 生产工艺措施
为了克服低合金钢的一次晶粒较粗大，热裂和回火脆性倾向较大等缺点，铸造过程应严格控制好生产各工序的工艺技术操作，采取有效的措施，防止或降低铸件缺陷的产生。尤其是对冶炼过程的控制和铸件热割的过程控制，是低合金钢铸件生产的关键性环节。
1、合金元素对钢中的基本相的影响
合金钢中常用的合金元素很多，按照其与碳结合的倾向大小，可分：
非碳化物形成元素（CO、Ni、Si、Cu、B等）
碳化物形成元素（Ti、V、W、Mo、Cr、Mn等）。
合金元素在钢中的存在形式有：
溶解于钢中的基本相（铁素体、奥氏体和渗碳体）
形成特殊碳化物（如VC、TiC、Cr23C6等）
非碳化物形成元素和大部分的锰基本上都溶解于铁素体（或奥氏体）中而形成合金铁素体（或合金奥氏体），并产生固溶强化的作用，使合金铁素体的强度、硬度升高，塑性和韧性下降（Cr、Ni、Mn含量少时略有上升）。其中，Si、Mn、Ni的强化作用较大。
碳化物形成元素（除锰外），当含量较低时，主要是溶入Fe3C中而形成合金渗碳体。合金元素的溶入大大地提高了渗碳体的稳定性。当一些强碳化物形成元素如Cr 、Ti、V、W、Mo等的含量较高时，它们还会形成新的稳定性较高或很高的特殊碳化物，如Cr23C6、WC、VC、TiC等。这一类特殊碳化物的特点是高熔点、高硬度。是钢中常用的强化相，对提高钢的强度、硬度和耐磨性有十分重要的意义。
2、合金元素对Fe-Fe3C相图的影响
合金元素的影响主要表现在扩大或缩小γ相区。一些合金元素如Mn、Ni、等将扩大γ相区使A3线下降，而另一些合金元素如Cr、Mo、W、V、Ti、Si等则缩小γ相区并导致A3线上升。
扩大或缩小γ相区的结果，必然使Fe-Fe3C相图中的S点、E点和C点的成分和温度发生变化。几乎所有的合金元素都使铁碳相图中S点、E点左移，其中以强碳化物形成元素的作用最为显著。
3、合金元素对热处理相变过程的影响
合金元素对热处理相变过程的影响主要在于对奥氏体形成速度和奥氏体晶粒长大的影响。
合金元素对过冷奥氏体转变的最突出的作用是使C曲线向右移（除钴外），增加过冷奥氏体的稳定性，因而，提高了钢的淬透性。常用的元素有：Cr、Mn、SI、NI和B。
合金元素对回火转变过程的影响表现在三个方面：
提高回火稳定性。
产生二次硬化，提高钢的红硬性和高温强度。常用的元素有W、Mo、 V。
使回火脆倾向增大，但一些元素如W、Mn能减弱或防止第二类脆性。
Ⅱ 什么是钢材的退火
退火
annealing
将金属缓慢加热到一定温度，保持足够时间，然后以适宜速度冷却(通常是缓慢冷却，有时是控制冷却)的一种金属热处理工艺。目的是使经过铸造、锻轧、焊接或切削加工的材料或工件软化，改善塑性和韧性，使化学成分均匀化，去除残余应力，或得到预期的物理性能。退火工艺随目的之不同而有多种，如重结晶退火、等温退火、均匀化退火、球化退火、去除应力退火、再结晶退火，以及稳定化退火、磁场退火等等。
退火的一个最主要工艺参数是最高加热温度（退火温度），大多数合金的退火加热温度的选择是以该合金系的相图为基础的,如碳素钢以铁碳平衡图为基础（图1）。各种钢(包括碳素钢及合金钢)的退火温度，视具体退火目的的不同而在各该钢种的Ac3以上、Ac1以上或以下的某一温度。各种非铁合金的退火温度则在各该合金的固相线温度以下、固溶度线温度以上或以下的某一温度。
重结晶退火 应用于平衡加热和冷却时有固态相变(重结晶)发生的合金。其退火温度为各该合金的相变温度区间以上或以内的某一温度。加热和冷却都是缓慢的。合金于加热和冷却过程中各发生一次相变重结晶，故称为重结晶退火，常被简称为退火。
这种退火方法，相当普遍地应用于钢。钢的重结晶退火工艺是:缓慢加热到Ac3（亚共析钢）或Ac1（共析钢或过共析钢）以上30～50℃，保持适当时间，然后缓慢冷却下来。通过加热过程中发生的珠光体（或者还有先共析的铁素体或渗碳体）转变为奥氏体（第一回相变重结晶）以及冷却过程中发生的与此相反的第二回相变重结晶，形成晶粒较细、片层较厚、组织均匀的珠光体(或者还有先共析铁素体或渗碳体)。退火温度在Ac3以上（亚共析钢）使钢发生完全的重结晶者，称为完全退火，退火温度在Ac1与Ac3之间 (亚共析钢)或Ac1与Acm之间（过共析钢）,使钢发生部分的重结晶者,称为不完全退火。前者主要用于亚共析钢的铸件、锻轧件、焊件，以消除组织缺陷（如魏氏组织、带状组织等），使组织变细和变均匀，以提高钢件的塑性和韧性。后者主要用于中碳和高碳钢及低合金结构钢的锻轧件。此种锻、轧件若锻、轧后的冷却速度较大时，形成的珠光体较细、硬度较高；若停锻、停轧温度过低，钢件中还有大的内应力。此时可用不完全退火代替完全退火，使珠光体发生重结晶,晶粒变细，同时也降低硬度，消除内应力,改善被切削性。此外,退火温度在Ac1与Acm之间的过共析钢球化退火,也是不完全退火。
重结晶退火也用于非铁合金，例如钛合金于加热和冷却时发生同素异构转变，低温为 α相(密排六方结构)，高温为 β相（体心立方结构），其中间是“α＋β”两相区，即相变温度区间。为了得到接近平衡的室温稳定组织和细化晶粒，也进行重结晶退火，即缓慢加热到高于相变温度区间不多的温度，保温适当时间，使合金转变为β相的细小晶粒；然后缓慢冷却下来，使β相再转变为α相或α＋β两相的细小晶粒。
等温退火 应用于钢和某些非铁合金如钛合金的一种控制冷却的退火方法。对钢来说，是缓慢加热到 Ac3（亚共析钢）或 Ac1（共析钢和过共析钢）以上不多的温度，保温一段时间,使钢奥氏体化,然后迅速移入温度在A1以下不多的另一炉内，等温保持直到奥氏体全部转变为片层状珠光体（亚共析钢还有先共析铁素体；过共析钢还有先共析渗碳体）为止，最后以任意速度冷却下来(通常是出炉在空气中冷却)。等温保持的大致温度范围在所处理钢种的等温转变图上A1至珠光体转变鼻尖温度这一区间之内(见过冷奥氏体转变图)；具体温度和时间，主要根据退火后所要求的硬度来确定（图2）。等温温度不可过低或过高，过低则退火后硬度偏高；过高则等温保持时间需要延长。钢的等温退火的目的，与重结晶退火基本相同,但工艺操作和所需设备都比较复杂,所以通常主要是应用于过冷奥氏体在珠光体型相变温度区间转变相当缓慢的合金钢。后者若采用重结晶退火方法，往往需要数十小时，很不经济；采用等温退火则能大大缩短生产周期，并能使整个工件获得更为均匀的组织和性能。等温退火也可在钢的热加工的不同阶段来用。例如,若让空冷淬硬性合金钢由高温空冷到室温时，当心部转变为马氏体之时，在已发生了马氏体相变的外层就会出现裂纹;若将该类钢的热钢锭或钢坯在冷却过程中放入700℃左右的等温炉内，保持等温直到珠光体相变完成后，再出炉空冷，则可免生裂纹。
含β相稳定化元素较高的钛合金，其β相相当稳定，容易被过冷。过冷的β相，其等温转变动力学曲线（图3）与钢的过冷奥氏体等温转变图相似。为了缩短重结晶退火的生产周期并获得更细、更均匀的组织，亦可采用等温退火。
均匀化退火 亦称扩散退火。应用于钢及非铁合金（如锡青铜、硅青铜、白铜、镁合金等）的铸锭或铸件的一种退火方法。将铸锭或铸件加热到各该合金的固相线温度以下的某一较高温度,长时间保温,然后缓慢冷却下来。均匀化退火是使合金中的元素发生固态扩散，来减轻化学成分不均匀性（偏析），主要是减轻晶粒尺度内的化学成分不均匀性（晶内偏析或称枝晶偏析）。均匀化退火温度所以如此之高，是为了加快合金元素扩散，尽可能缩短保温时间。合金钢的均匀化退火温度远高于Ac3，通常是1050～1200℃。非铁合金锭进行均匀化退火的温度一般是“0.95×固相线温度(K)”,均匀化退火因加热温度高，保温时间长，所以热能消耗量大。
球化退火 只应用于钢的一种退火方法。将钢加热到稍低于或稍高于Ac1的温度或者使温度在A1上下周期变化，然后缓冷下来。目的在于使珠光体内的片状渗碳体以及先共析渗碳体都变为球粒状，均匀分布于铁素体基体中(这种组织称为球化珠光体)。具有这种组织的中碳钢和高碳钢硬度低、被切削性好、冷形变能力大。对工具钢来说，这种组织是淬火前最好的原始组织。
球化退火的具体工艺（图4）有：①普通（缓冷）球化退火（图4a），缓冷适用于多数钢种，尤其是装炉量大时，操作比较方便，但生产周期长；②等温球化退火（图4b），适用于多数钢种，特别是难于球化的钢以及球化质量要求高的钢（如滚动轴承钢）；其生产周期比普通球化退火短，不过需要有能够控制共析转变前冷却速率的炉子；③周期球化退火（图4c），适用于原始组织为片层状珠光体组织的钢，其生产周期也比普通球化退火短，不过在设备装炉量大的条件下，很难按控制要求改变温度，故在生产中未广泛采用；④低温球化退火（图4d），适用于经过冷形变加工的钢以及淬火硬化过的钢（后者通常称为高温软化回火）；⑤形变球化退火，形变加工对球化有加速作用,将形变加工与球化结合起来,可缩短球化时间。它适用于冷、热形变成形的钢件和钢材（如带材）（图4e是在Acm或Ac3与Ac1之间进行短时间、大形变量的热形变加工者；图4f是在常温先予以形变加工者；图4g是利用锻造余热进行球化者）。
再结晶退火 应用于经过冷变形加工的金属及合金的一种退火方法。目的为使金属内部组织变为细小的等轴晶粒，消除形变硬化，恢复金属或合金的塑性和形变能力（回复和再结晶）。若欲保持金属或合金表面光亮，则可在可控气氛的炉中或真空炉中进行再结晶退火。
去除应力退火 铸、锻、焊件在冷却时由于各部位冷却速度不同而产生内应力，金属及合金在冷变形加工中以及工件在切削加工过程中也产生内应力。若内应力较大而未及时予以去除，常导致工件变形甚至形成裂纹。去除应力退火是将工件缓慢加热到较低温度（例如，灰口铸铁是500～550℃，钢是500～650℃），保温一段时间,使金属内部发生弛豫，然后缓冷下来。应该指出,去除应力退火并不能将内应力完全去除，而只是部分去除，从而消除它的有害作用。
还有一些专用退火方法，如不锈耐酸钢稳定化退火；软磁合金磁场退火；硅钢片氢气退火；可锻铸铁可锻化退火等。
--------------------------------------------------------------------------------
退火 annealing
将工件加热到预定温度，保温一定的时间后缓慢冷却的金属热处理工艺。退火的目的在于：①改善或消除钢铁在铸造、锻压、轧制和焊接过程中所造成的各种组织缺陷以及残余应力，防止工件变形、开裂。②软化工件以便进行切削加工。③细化晶粒，改善组织以提高工件的机械性能。④为最终热处理（淬火、回火）作好组织准备。常用的退火工艺有：①完全退火。用以细化中、低碳钢经铸造、锻压和焊接后出现的力学性能不佳的粗大过热组织。将工件加热到铁素体全部转变为奥氏体的温度以上30～50℃，保温一段时间，然后随炉缓慢冷却，在冷却过程中奥氏体再次发生转变，即可使钢的组织变细。②球化退火。用以降低工具钢和轴承钢锻压后的偏高硬度。将工件加热到钢开始形成奥氏体的温度以上20～40℃，保温后缓慢冷却，在冷却过程中珠光体中的片层状渗碳体变为球状，从而降低了硬度。③等温退火。用以降低某些镍、铬含量较高的合金结构钢的高硬度，以进行切削加工。一般先以较快速度冷却到奥氏体最不稳定的温度，保温适当时间，奥氏体转变为托氏体或索氏体，硬度即可降低。④再结晶退火。用以消除金属线材、薄板在冷拔、冷轧过程中的硬化现象（硬度升高、塑性下降）。加热温度一般为钢开始形成奥氏体的温度以下50～150℃ ，只有这样才能消除加工硬化效应使金属软化。⑤石墨化退火。用以使含有大量渗碳体的铸铁变成塑性良好的可锻铸铁。工艺操作是将铸件加热到950℃左右 ，保温一定时间后适当冷却 ，使渗碳体分解形成团絮状石墨。⑥扩散退火。用以使合金铸件化学成分均匀化，提高其使用性能。方法是在不发生熔化的前提下 ，将铸件加热到尽可能高的温度，并长时间保温，待合金中各种元素扩散趋于均匀分布后缓冷。⑦去应力退火。用以消除钢铁铸件和焊接件的内应力。对于钢铁制品加热后开始形成奥氏体的温度以下100～200℃，保温后在空气中冷却，即可消除内应力。
Ⅲ 螺纹钢表面的2 A Y X - 18 代表什么意思
我找到了,不过没看明白,网址给你,去看一下吧.
我国钢号表示方法 一、我国钢号表示方法概述钢的牌号简称钢号，是对每一种具体钢产品所取的名称，是人们了解钢的一种共同语言。我国的钢号表示方法，根据国家标准《钢铁产品牌号表示方法》（GB221-79）中规定，采用汉语拼音字母、化学元素符号和阿拉伯数字相结合的方法表示。即： ①钢号中化学元素采用国际化学符号表示，例如Si,Mn,Cr……等。混合稀土元素用“RE”（或“Xt”）表示。 ②产品名称、用途、冶炼和浇注方法等，一般采用汉语拼音的缩写字母表示，见表。 ③钢中主要化学元素含量（%）采用阿拉伯数字表示。 GB标准钢号中所采用的缩写字母及其涵义 名称 汉字 符号 字体 位置 名称 汉字 符号 字体 位置屈服点 屈 Q 大写 头 多层或高压容器用钢 高层 gc 小写 尾沸腾钢 沸 F 大写 尾 铸钢 铸钢 ZG 大写 头半镇静钢 半 b 小写 尾 轧辊用铸钢 铸辊 ZU 大写 头镇静钢 镇 Z 大写 尾 地质钻探钢管用钢 地质 DZ 大写 头特殊镇静钢 特镇 TZ 大写 尾 电工用热轧硅钢 电热 DR 大写 头氧气转炉（钢） 氧 Y 大写 中 电工用冷轧无取向硅钢 电无 DW 大写 头碱性空气转炉（钢） 碱 J 大写 中 电工用冷轧取向硅钢 电取 DQ 大写 头易切削钢 易 Y 大写 头 电工用纯铁 电铁 DT 大写 头碳素工具钢 碳 T 大写 头 超级 超 C 大写 尾滚动轴承钢 滚 G 大写 头 船用钢 船 C 大写 尾焊条用钢 焊 H 大写 头 桥梁钢 桥 q 小写 尾高级（优质钢） 高 A 大写 尾 锅炉钢 锅 g 小写 尾特级 特 E 大写 尾 钢轨钢 轨 U 小写 头铆螺钢 铆螺 ML 大写 头 精密合金 精 J 大写 中锚链钢 锚 M 大写 头 耐蚀合金 耐蚀 NS 大写 头矿用钢 矿 K 大写 尾 变形高温合金 高合 GH 大写 头汽车大梁用钢 梁 L 大写 尾 铸造高温合金 K 大写 头压力容器用钢 容 R 大写 尾 二、我国钢号表示方法的分类说明 1．碳素结构钢 ①由Q+数字+质量等级符号+脱氧方法符号组成。它的钢号冠以“Q”，代表钢材的屈服点，后面的数字表示屈服点数值，单位是MPa例如Q235表示屈服点（σs）为235 MPa的碳素结构钢。 ②必要时钢号后面可标出表示质量等级和脱氧方法的符号。质量等级符号分别为A、B、C、D。脱氧方法符号：F表示沸腾钢；b表示半镇静钢：Z表示镇静钢；TZ表示特殊镇静钢，镇静钢可不标符号，即Z和TZ都可不标。例如Q235-AF表示A级沸腾钢。 ③专门用途的碳素钢，例如桥梁钢、船用钢等，基本上采用碳素结构钢的表示方法，但在钢号最后附加表示用途的字母。 2．优质碳素结构钢 ①钢号开头的两位数字表示钢的碳含量，以平均碳含量的万分之几表示，例如平均碳含量为0.45%的钢，钢号为“45”，它不是顺序号，所以不能读成45号钢。 ②锰含量较高的优质碳素结构钢，应将锰元素标出，例如50Mn。 ③沸腾钢、半镇静钢及专门用途的优质碳素结构钢应在钢号最后特别标出，例如平均碳含量为0.1%的半镇静钢，其钢号为10b。 3．碳素工具钢 ①钢号冠以“T”，以免与其他钢类相混。 ②钢号中的数字表示碳含量，以平均碳含量的千分之几表示。例如“T8”表示平均碳含量为0.8%。 ③锰含量较高者，在钢号最后标出“Mn”，例如“T8Mn”。 ④高级优质碳素工具钢的磷、硫含量，比一般优质碳素工具钢低，在钢号最后加注字母“A”，以示区别，例如“T8MnA”。 4．易切削钢 ①钢号冠以“Y”，以区别于优质碳素结构钢。 ②字母“Y”后的数字表示碳含量，以平均碳含量的万分之几表示，例如平均碳含量为0.3%的易切削钢，其钢号为“Y30”。 ③锰含量较高者，亦在钢号后标出“Mn”，例如“Y40Mn”。 5．合金结构钢 ①钢号开头的两位数字表示钢的碳含量，以平均碳含量的万分之几表示，如40Cr。 ②钢中主要合金元素，除个别微合金元素外，一般以百分之几表示。当平均合金含量＜1.5%时，钢号中一般只标出元素符号，而不标明含量，但在特殊情况下易致混淆者，在元素符号后亦可标以数字“1”，例如钢号“12CrMoV”和“12Cr1MoV”，前者铬含量为0.4-0.6%，后者为0.9-1.2%，其余成分全部相同。当合金元素平均含量≥1.5%、≥2.5%、≥3.5%……时，在元素符号后面应标明含量，可相应表示为2、3、4……等。例如18Cr2Ni4WA。 ③钢中的钒V、钛Ti、铝AL、硼B、稀土RE等合金元素，均属微合金元素，虽然含量很低，仍应在钢号中标出。例如20MnVB钢中。钒为0.07-0.12%，硼为0.001-0.005%。 ④高级优质钢应在钢号最后加“A”，以区别于一般优质钢。 ⑤专门用途的合金结构钢，钢号冠以（或后缀）代表该钢种用途的符号。例如，铆螺专用的30CrMnSi钢，钢号表示为ML30CrMnSi。 6．低合金高强度钢 ①钢号的表示方法，基本上和合金结构钢相同。 ②对专业用低合金高强度钢，应在钢号最后标明。例如16Mn钢，用于桥梁的专用钢种为“16Mnq”，汽车大梁的专用钢种为“16MnL”，压力容器的专用钢种为“16MnR”。 7．弹簧钢弹簧钢按化学成分可分为碳素弹簧钢和合金弹簧钢两类，其钢号表示方法，前者基本上与优质碳素结构钢相同，后者基本上与合金结构钢相同。 8．滚动轴承钢 ①钢号冠以字母“G”，表示滚动轴承钢类。 ②高碳铬轴承钢钢号的碳含量不标出，铬含量以千分之几表示。例如GCr15。渗碳轴承钢的钢号表示方法，基本上和合金结构钢相同。 9．合金工具钢和高速工具钢 ①合金工具钢钢号的平均碳含量≥1.0%时，不标出碳含量；当平均碳含量＜1.0%时，以千分之几表示。例如Cr12、CrWMn、9SiCr、3Cr2W8V。 ②钢中合金元素含量的表示方法，基本上与合金结构钢相同。但对铬含量较低的合金工具钢钢号，其铬含量以千分之几表示，并在表示含量的数字前加“0”，以便把它和一般元素含量按百分之几表示的方法区别开来。例如Cr06。 ③高速工具钢的钢号一般不标出碳含量，只标出各种合金元素平均含量的百分之几。例如钨系高速钢的钢号表示为“W18Cr4V”。钢号冠以字母“C”者，表示其碳含量高于未冠“C”的通用钢号。 10．不锈钢和耐热钢 ①钢号中碳含量以千分之几表示。例如“2Cr13”钢的平均碳含量为0.2%；若钢中含碳量≤0.03%或≤0.08%者,钢号前分别冠以“00”及“0”表示之，例如00Cr17Ni14Mo2、0Cr18 Ni9等。 ②对钢中主要合金元素以百分之几表示，而钛、铌、锆、氮……等则按上述合金结构钢对微合金元素的表示方法标出。 11．焊条钢它的钢号前冠以字母“H”，以区别于其他钢类。例如不锈钢焊丝为“H2Cr13”，可以区别于不锈钢“2Cr13”。 12．电工用硅钢 ①钢号由字母和数字组成。钢号头部字母DR表示电工用热轧硅钢，DW表示电工用冷轧无取向硅钢，DQ表示电工用冷轧取向硅钢。 ②字母之后的数字表示铁损值（W/kg）的100倍。 ③钢号尾部加字母“G”者，表示在高频率下检验的；未加“G”者，表示在频率为50周波下检验的。例如钢号DW470表示电工用冷轧无取向硅钢产品在50赫频率时的最大单位重量铁损值为4.7W/kg。 13．电工用纯铁 ①它的牌号由字母“DT”和数字组成，“DT”表示电工用纯铁，数字表示不同牌号的顺序号，例如DT3。 ②在数字后面所加的字母表示电磁性能：A——高级、E——特级、C——超级，例如DT8A。 三、部分新老钢号对照 1、碳结钢新、老标准钢号对照。 GB700-88新标准系参照采用国际标准ISO630《结构钢》，而GB700-79旧标准主要参照前苏联IOCT380，因此两者的钢号表示方法以及对各钢号所规定的技术要求都不相同，现将新旧标准钢号对照如下。 GB700-88标准 GB700-79标准钢号 技术条件 钢号 技术条件 Q195 不分等级，其化学成分和力学性能（σs,σb,δ和冷弯）均须保证。 A1 A1钢保证的力学性能（σs,σb,δ和冷弯），B1钢保证的化学成分与Q195相同 对轧制薄板和盘条等产品，其力学性能的保证条件，可根据产品特点和使用要求，在有关标准中另行规定。 B1 A1钢的冷弯试验是附加保证条件 1号钢没有特类钢 Q215 分A、B等级，规定的化学成分和力学性能均须保证 A2 A2钢保证的力学性能，C2钢保证的化学成分及力学性能，与Q215钢基本相同 Q215A不作冲击试验 C2 Q215B 须作室温冲击试验，用V型缺口试样 Q235 分A、B、C、D等级，规定的化学成分和力学性能均须保证 A3 A3钢保证的力学性能，C3钢保证的化学成分及力学性能，与Q235钢基本相同 Q235A不作冲击试验 C3 A3钢附加保证常温冲击试验，用U型缺口试样 Q235B 须作室温冲击试验，用V型缺口试样 C3钢附加保证常温或-20OC冲击试验，试样同上 Q235C、Q235D用于重要焊接结构，前者于0OC作冲击试验，后者于-20OC作冲击试验，试样，试样同上 Q255 分A、B等级，规定的化学成分和力学性能均须保证 A4 A4钢保证的力学性能，C4钢保证的化学成分及力学性能，与Q255钢基本相同 Q255A不作冲击试验 C4 C4钢附加保证冲击试验，用U型缺口试样 Q255B须作室温冲击试验，用V型缺口试样 Q275 不分等级，规定的化学成分和力学性能均须保证 C5 C5钢保证的化学成分及力学性能，与Q275钢基本相同 2、低合金钢目前采用GB/T1591-94代替1591-88，现将部分新老钢号对照如下： GB/T1591-94 GB1591-88 Q295 09MnV 09MnNb 12Mn Q345 12MnV 16Mn 16MnRE Q390 15MnV 15MnTi 16MnNb Q420 15MnVN 14MnVTiRE 美国钢铁产品牌号表示方法美国钢铁产品的标准比较多，主要有以下几种： ANSI 美国国家标准 AISI 美国钢铁学会标准 ASTM 美国材料与试验协会标准 ASME 美国机械工程师协会标准 AMS 航天材料规格（美国航空工业最常用的一种材料规格，由SAE制定） API 美国石油学会标准 AWS 美国焊接协会标准 SAE 美国机动车工程师协会标准 MIL 美国军用标准 QQ 美国联邦政府标准对上述标准难以一一介绍他们的牌号表示方法。本书只对使用比较广泛的ANSI，ASTM，SAE和AISI几种标准的牌号表示方法，作重点介绍。 (一) ANSI（美国国家标准）牌号表示方法 1. 标准代号＋字母类号＋序号＋颁布年份如：ANSI A58.1?1982 2. 标准代号＋断开号＋原专业标准号＋序号＋颁布年份如：ANSI/UL 560-1980 3. 如果某个ANSI标准在内容上有补充，其补充件的表示方法是在原标准序号的后面加一英文小写字母。a表示第一次补充，b表示第二次补充。如：ANSI Z21.17-1979 家用煤气转换燃烧器。 ANSI Z21.17a-1981 家用煤气转换燃烧器第一次补充件 4. 对于经过复审，被重新确认为继续有效的ANSI标准，一般在该标准号后面注确认年份。如：ANSI B27.6-1972（R 1983），表示1972年的ANSI B27.6标准在1983年复审后，重新确认有效，其内容毫无变化。 5. ANSI标准的分类 ANSI标准采用字母和数字混合分类法。其中，字母表示大类，数字表示小类。如：B—机械，B1—螺纹。ANSI标准一级类目字母代号如下表： A B C D F G H J K L M MC MD 建筑机械电气与电子公路交通与安全食品与饮料黑色冶金材料与冶金学有色冶金材料与冶金学橡胶化工纺织矿业计量与自动控制医疗器械 MH N O P PH S SE W X Y Z Z109 Z98 材料装运原子核木材纸浆与造纸摄影与电影声学、振动、机械冲击与录音防盗设备焊接情报系统制图、符号与缩写杂项皮革绝热材料 (二) ASTM标准中铸铁、铸钢和锻钢表示方法见下表。材 料 名 称 牌 号 组 成 说 明铸 铁 1.一般灰口铸铁 一位和二位数组，例：26、40、50 第一位数为序号，第二位数表示最低抗拉强度值（1000Psi），有时在数字后加字母表示尺寸种类 2.阀们管配件灰口铸铁 用A、B、C字母表示 3.球墨铸铁 六位三组数，例80-5506 第一组数：最低抗拉强度值（1000PSi）第二组数：最低屈服强度值（1000PSi）第三组数：最小伸长率（％） 4.可锻铸铁 五位数组，例：32510、5005 5.奥氏体铸铁 D-数字序号＋字母类号，例：D-3B 6.机动车用灰口铸铁 G＋四位数字组 四位数组：缩小10倍的最低抗拉强度值（PSi） 7.汽车用可锻铸铁 M＋四位数字组 前两位数：最小屈服强度（1000PSi），后两位数：最小伸长率（％） 8.耐磨铸铁 百分数＋元素符号＋HC（或LC）例：20%-Cr-Mo-LC 百分数代表第一位元素含量。HC：高含碳量，LC：低含碳量铸 钢 1.碳素钢和合金钢 1. 数字序号＋字母代号，例1Q、4QA、15N 2. 最低抗拉强度值 A-退火，Q-淬火加回火，N-正火加回火，QA-淬火加回火后强度较高状态单位：1000PSi 2.高强度铸钢 最低抗拉强度值—屈服强度值例：90-60 表示单位均为：1000PSi 3.奥氏体铸钢 字母（B或C）—数字序号 4.高温受压合金铸钢 C＋数字序号 5.好问或耐蚀用高合金铸钢 字母组＋平均含碳量＋元素符号，例：CF8M、HK40、CD41MCu 6.低温受压用铸钢 LC＋字母（A、B、C）或数字 数字表示含镍量。A、B、C表示碳素钢或含锰碳素钢一般用压铸钢锻件 A＋大写字母＋类号 A、B、C—按材料强度大小分类 (三) ASTM、SAE和AISI标准中碳素钢和合金钢牌号表示方法在ASTM、SAE、AISI标准中，碳素钢和合金钢牌号的表示方法基本相同。大都采用四位阿拉伯数字表示，间或在中间或末尾加入字母。例如：1005，94B15，3140等。四位数字中的前两位数字表示钢种类型极其主要合金元素含量。后两位数字表示钢的平均含碳量为万分之几的数值。 1. 第一位数（或第一、二位数）表示如下类别号：1—碳素钢，2—镍钢，3—镍铬钢，4—钼钢，5—铬钢，61—铬钒钢，8—低镍铬钢，92—硅锰钢，93、94、97、98—铬镍钼钢。 2. 第二位数（类别号为二位数者无此项）表示如下钢种或合金元素含量：碳素钢：0—一般碳素钢,1—易切削钢，3—锰结构钢。钼钢：1—铬钼钢，3和7—镍铬钼钢，6和8—镍钼钢，0、4、5—含Mo量不同的钼钢。镍和镍铬钢：用百分数表示平均含镍量。铬钢：0—铬含量较低，1—铬含量较高。低镍铬钢：6、7、8、1表示镍和铬含量一定，钼含量不同。6表示钼含量0.15～0.25，7表示钼含量0.2～0.3，8表示钼含量0.3～0.4，1表示钼含量0.08～0.15。 3. 第三、四位数表示含碳量平均值，以万分之几表示。有些钢号中间插入B或L：B—含硼钢，L—含铅钢。末尾加“H”时，表示对淬透性有一定要求的钢种。有些加前置字母“M”或“MT”：M—机械级，MT—机械用管材。 (四) 不锈钢和耐热钢牌号表示方法这类钢材主要采用AISI标准的编号系统，牌号由三位阿拉伯数字组成，第一位数表示钢的类别。第二、三位数表示顺序号。钢的类别号：1—沉淀硬化不锈钢，2—Cr-Mn-Ni-N 奥氏体钢，3—CrNi 奥氏体钢，4—高铬马氏体和低碳高铬铁素体钢，5—低碳马氏体钢。 (五) ASTM/SAE工具钢牌号表示方法 ASTM和SAE标准中工具钢牌号由材料类别字母加数字顺序号组成。例如A10、D7和F2等。其类别字母含义见本节英国部分中“英国和美国标准中工具钢材料类别代号说明”。 (六) UNS编号系统 UNS是“UNFIED NUMBERING SYSTEM”（统一编号系统）的缩写。这是由美国机动车工程师学会（SAE）和美国材料与试验协会（ASTM）于1967年共同设计的一种简便的编号系统，其目的在于代替或至少补充现行各标准的产品牌号系统。目前该编号系统已在SAE和ASTM标准中形成文件加以详细说明。SAE标准号为J1086，ASTM标准号为E527，名称为“金属和合金编号推荐方法（UNS）”。UNS编号系统的编号方法是由一个字母和五位数字组成。 UNS编号系统使牌号的对照比较简单明了，但并非各国所有的牌号都能在UNS编号系统中找到相同或相似的牌号。这是因为UNS编号系统基本上是反映美国的状况，而且目前UNS编号数量还有限，加上各国在合金化物点、要求等方面情况各异，所以，美国以外的众多外国牌号，尚不能在UNS编号系统中找出相同或相似的牌号。 UNS系统工分18大类，见下表。有色金属和合金 黑色金属和合金 A00001～A99999 铝和铝合金 C00001～C99999 铜和铜合金 E00001～E99999 稀土和稀土类合金 （细分18小类） L00001～L99999 低熔点金属和合金 （细分14小类） M00001～M99999 其他有色金属和合金 （细分12小类） N00001～N99999 镍和镍合金 P00001～P99999 精密金属和合金 （细分8小类） R00001～R99999 活性和耐热金属与合金 Z00001～Z99999 锌和锌合金 D00001～D99999 规定机械性能的钢 F00001~F99999 灰铸铁、可锻铸铁、珠光体可锻铸铁、球墨铸铁 G00001～G99999 AISI和SAE碳素钢和合金钢 （工具钢除外） H00001～G99999 AISI H-钢 J00001～J99999 铸钢（工具钢除外） K00001～K99999 其他钢材和黑色合金 S00001～S99999 耐热钢和耐腐蚀（不锈）钢 T00001～T99999 工具钢 W00001～W99999 金属焊料、药皮焊条和管形电极 （按焊接熔敷金属成分分类）
Ⅳ 第二相容易在什么类型织构晶粒上析出
你要理解第二相（TiC）得意思：就是金属在多相合金塑性形变过程中非基体相对位错滑动所产生的影响 第二相析出一般用于钢材,简单的说就是对金属内部结构微观组织结构的微粒或者晶粒进行析出,辨别.因为这对钢的质量影响很大的 你可以参考“材料热处理学报 ”
Ⅳ 材料学中相成分是什么
热熔胶（eva）。热熔胶是一种不含水，不需溶剂的固体可熔性聚合物。在常温下热熔胶为固体，加热到一定温度后熔融，变成能流动而已有粘结性的液体。热熔胶的种类很多，用于书刊装订的热熔胶是聚乙烯醋酸乙烯酯。
热熔胶的主要成分是以乙烯和醋酸乙烯在高压下共聚而成的树脂为基本树脂，它决定了热熔胶的基本性能。再加上提高粘结强度的增粘剂（松香）、胶液粘度及凝固速度调节剂（石蜡）和少量抗氧化剂（二叔了基对甲基苯酿之类的物质）以减缓热熔胶的老化速度。热熔胶主要用于书刊的无线胶订联动线，在装订线的胶锅内将热熔胶预热后，涂刷到铣背打毛后的书志背上。
热熔胶的主要特点是：
①小热熔腔中不含水和溶剂。常温下为固体，高温时变为流动性良好的液体，不易燃。对人体无害；
②凝固速度快。离开胶锅后7～30s即凝固，无需烘干或加其它固化剂，完全适应高速自动化的要求，所以它已成为平装无线胶厂联动线的最好胶粘材料；
③热熔胶可以粘结多种物质，尤其是多孔性的同质材料之间的粘结力更强，固化后的胶膜柔韧性好；
④热熔胶可以重新加热再使用，而且耐化学药品性强。
热熔胶不耐热，软化点低，使用热熔胶时要采用治热，使固体eva树脂熔融。为了保证无线胶订的质量，应当严格控制热熔胶加工使用的温度。正常的工作温度在150～180℃，是书册的最佳粘结温度。预热胶锅的预热温度通常要低于工作温度15～20℃。根据书芯的厚度和纸张的质量不同，上胶温度也不同，书芯厚、纸质好的，胶液的工作温度可以提高到175～185℃。胶液温度越高，流动越快，当温度超过200℃时，胶液便开始变色老化，凝固的时间变长，致使无线胶订的粘结质量交差。
Ⅵ 钢材的塑性夹杂、脆性夹杂是什么含义对钢材有什么意义
塑性夹杂物 热变形时该类夹杂物具有良好范性，沿变形方向延伸成条带状。属于这类的有硫化物及 含量较低（40%~60%）的铁锰硅酸盐。
脆性夹物 热加工时该类夹杂物形状和尺寸都不变化，但可能沿加工方向成串排列或呈点链状，属于这类夹杂物的有Al2O3和Cr2O3。
非金属夹杂物对钢的强度、塑性、断裂韧性、切削、疲劳、热脆以及耐蚀等性能有很大影响。一般认为，夹杂物的成分、数量、形状、分布以及在基体中的空间分布等影响钢的性能。S.Ruddnik[26]指出，只有当非金属夹杂物的尺寸小于1μm，且其数量少、夹杂物彼此之间的距离大于10μm时，才不会对材料的宏观性能造成影响。当然，不同钢种用途不同，对夹杂物的要求也不一样，例如，不同钢种和不同受力状态时，夹杂物对性能无害的临界尺寸是不同的。
（1）非金属夹杂物对钢的强度影响
夹杂物对钢的强度的影响与颗粒尺寸密切相关。通过在烧结铁中加入不同尺寸（0.01－35μm）、形状（球形和棱角的）、比例（0－8%）的氧化铝颗粒进行试验得出[26]：室温下，氧化铝颗粒超过1μm时，使屈服强度和抗张强度降低；当夹杂物的含量很低时，对屈服强度的降低特别敏感。长谷川正义[27]向浇注的钢流中喷射高熔点氧化物，研究了不同的氧化物颗粒直径，体积比对常温抗张强度的影响，结果表明：无论喷射氧化铝或氧化锆试样，屈服和抗张强度都随粒子体积比的增大而升高。另外，金属断裂时，裂纹不仅在基体中形成，而且也经常在夹杂物中形成，造成钢的断裂，Smith提出边界夹杂物开裂的强度断裂理论[28]。
（2）非金属夹杂物对钢的塑性影响
通常夹杂物对钢材的纵向延性影响不大，而对横向延性的影响却很显著。研究表明，高强度钢的横向断面收缩率随夹杂物总量的增加而降低。夹杂形状对对横向延性的影响更为显著，随着带状夹杂物的增加，横向断面收缩率明显降低，这种带状夹杂物主要是硫化物。Funnell等[29]研究指出，夹杂物对钢的高温延性有很大影响，低碳钢在奥氏体区延性大大降低，其原因是细小的第二相析出物（如AlN、TiN、Nb(C,N)等）能有效钉扎奥氏体晶界，从而降低延性。
（3）非金属夹杂物对钢的断裂韧性影响
文献[30,31]中指出，S及硫化物的含量增加降低钢的各种韧性指标，钢的断裂韧性随着夹杂物数量或长度的增加而下降。曾光廷等[31]研究了硫化物和氮化物夹杂对钢的断裂韧性的影响，并与Krafft模型计算值进行了比较，结果得出：对断裂韧性的危害由小到大依次为VN→TiS→AlN→NbN→ZrN→Al2S3→CeS→MnS ；夹杂物含量与断裂韧性大小呈线性反比关系，TiS对断裂韧性没有影响。一些研究工作讨论了夹杂物作为裂纹根源的作用问题[29]，研究证明，钢中的脆性夹杂物由于与钢基体的热膨胀系数不同，在夹杂物周围容易产生内应力。
李代锺[30]认为，为使钢材具有良好的韧性和使韧性各向异性尽可能降低，对夹杂物的要求是：①夹杂物的体积分数尽可能低；②夹杂物分布均匀；③夹杂物要有紧凑的外形；④夹杂物的硬度最好为钢基体的两倍，以使夹杂物在热加工时变形最小。