脚手架钢管抗剪强度多少

㈠ 脚手架纵、横杆抗弯强度怎么算

脚手架横杆抗弯强度按下式计算： M≤f W式中：W——钢管的截面模量。横杆的挠度应符合下式规定： PC v max = c (3L2 ? 4C 2 ) ≤ [v] 24 EI 式中： v max——横杆的最大挠度； [v] ——容许挠度，应按设计要求确定。碗扣节点承载力按下式验算： Pc≤Qb，式中：Qb——下碗扣抗剪强度设计值，取 60kN。当模板支撑架高度大于 8m 并有风荷载作用时，应对斜杆内力进行计算，并验算连接扣件的抗滑能力。 当对架体内力计算时将风荷载化解为每一结点的集中荷载 W；即是再这种情况下，脚手架结构主要承受竖向荷载作用的基本属性并未改变。 脚手架的构架和受力情况大致有以下特点： 横杆既是传递架面或支点荷载给立杆的受弯杆件，也是约束立杆弯曲变形、控制 立杆失稳承载能力的杆件；立杆或竖向框式构件， 如门型架等式主要的受力杆件， 立杆安轴心受压杆件设计， 受其稳定性控制； 2 W 在立杆及斜杆中产生的内力 Wv 、 Ws 按下式计算： h Wv = W，a Ws = h2 + a2 W a n，自上而下叠加斜杆最大内力为 ∑1Ws ，验算斜杆两端连接扣件抗滑强度： ∑W 1 n s ≤ Qc，式中： Qc ——扣件抗滑强度，取 8kN。当下部无密目安全网时，只需计算顶端模板的风荷载。

㈡ 20号钢管在600度的高温下它的屈服强度是多少

20号钢的20是指含碳量，含碳量为0.2%，属于低碳钢。钢中可分为低碳钢、中碳钢和高碳钢。
（5）相变点温度（近似值）Ac1=735℃，Ac3=855℃，Ar3=835℃，Ar1=680℃
（6）正火规范 温度920~950℃，出炉空冷。硬度131~156HBS。
（7）冷压毛坯软化处理规范 温度700~720℃，保温时间8~15h，再以50~100℃/h的冷速，随炉降至温度≤550~600℃，出炉空冷。
处理前硬度≤143HBS，软化后硬度≤131HBS。
（8）淬火规范 温度910℃±10℃，10%NaCl盐水冷却。
(9)实测屈服强度fy=245Mpa，弹性模量E=206Gpa，泊松比ν=0.3。
（10）抗剪强度275~392MPa,抗拉强度为253~500MPa，屈服强度为275MPa，延伸率为25%。
（11）退火温度只要600-650度，保温时间在1-2h。

㈢ 悬挑脚手架规范

悬挑式脚手架搭设规范

一、施工方案
1、悬挑式脚手架必须编制专项施工方案。方案应有设计计算书(包括对架体整体稳定性、支撑杆件的受力计算)，有针对性较强的、较具体的搭设拆卸方案和安全技术措施，并画出平面、立面图以及不同节点详图。
2、专项施工方案包括设计计算书必须经企业技术负责人审批签字盖章后方可施工。

二、悬挑梁及架体稳定
1、挑架外挑梁或悬挑架应积极采用型钢或定型桁架。
2、悬挑型钢或悬挑架通过预埋与建筑结构固定，安装符合设计要求。
3、挑架立杆与悬挑型钢连接必须固定，防止滑移。
4、架体与建筑结构进行刚性拉结，按水平方向小于7M、垂直方向等于层高设一拉结点，架体边缘及转角处1M范围内必须设拉结点。

三、脚手板
挑架层层满铺脚手片，脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片应保证完好无损，破损的及时更换。

四、荷 载
施工荷载均匀堆放，并不超过3.0KN／m2。建筑垃圾或不用的物料必须及时清除。

五、交底与验收
1、挑架必须按照专项施工方案和设计要求搭设。实际搭设与方案不同的，必须经原方案审批部门同意并及时做好方案的变更工作。
2、挑架搭拆前必须进行针对性强的安全技术交底，每搭一段挑架均需交底一次，交底双方履行签字手续。
3、每段挑架搭设后，由公司组织验收，内容良化，合格后挂合格牌方可投入使用。验收人员须在验收单上签字，资料存档。

六、杆件间距
挑架步距不得大于1.8M，横向立杆间距不大于1M，纵向间距不大于1.5M。

七、架体防护
1、挑架外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭围护，安全网用不小于18#铅丝张挂严密。且应将安全网挂在挑架立杆里侧，不得将网围在各杆件外侧。
2、挑架与建筑物间距大于20cm处，铺设站人片。除挑架外侧、施工层设置1.2M高防护栏杆和18cm高踢脚杆外，挑架里侧遇到临边时(如大开间窗、门洞等)时，也应进行相应的防护。

八、层间防护
挑架作业层和底层应用合格的安全网或采取其他措施进行分段封闭式防护。

九、脚手架材质
1、钢管脚手架应选用外径48mm，壁厚3.5mm的A3钢管，表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管有出厂合格证。搭设架子前应进行保养、除锈并统一涂色，颜色应力求环境美观。
2、钢管脚手架搭设使用的扣件应符合建设部《钢管脚手扣件标准》要求，有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。
3、型钢宜采用A3号槽钢或工字钢。

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回答人的补充 2011-08-09 18:40
悬挑式脚手架的构造与搭设要求
（一）支撑杆式悬挑脚手架搭设要求
支撑杆式悬挑脚手架搭设需控制使用荷载，搭设要牢固。搭设时应该先搭设好里架子，使横杆伸出墙外，再将斜杆撑起与挑出横杆连接牢固，随后再搭设悬挑部分，铺脚手板，外围要设栏杆和挡脚板，下面支设安全网，以保安全。
（二）连墙件的设置
根据建筑物的轴线尺寸，在水平方向每隔3跨（6m）设置一个。在垂直方向应每隔3~4米设置一个，并要求各点互相错开，形成梅花状布置，连墙件的大蛇方法与落地式脚手架相同。
（三）垂直控制
搭设时，要严格控制分段脚手架的垂直度，垂直度允许偏差：
第一段不得超过1/400；
第二段、第三段不得超过1/200；
脚手架的垂直度要随搭随检查，发现超过允许偏差时，应该及时纠正。
（四）脚手板铺设
脚手板的底层应满铺厚木脚手板，其上各层可满铺薄钢板冲压成的穿孔轻型脚手板。
（五）安全防护设施
脚手架中各层均应设置护栏和挡脚板。
脚手架外侧和底面用密目安全网封闭，架子与建筑物要保持必要的通道。
（六）挑梁式脚手架立杆与挑梁（或纵梁）的连接
应在挑梁（或纵梁）上焊150~200mm长钢管，其外径比脚手架立杆内径小1.0~1.5mm，用扣件连接，同时在立杆下部设1~2道扫地杆，以确保架子的稳定。
（七）悬挑梁与墙体结构的连接
应预先埋设铁件或者留好孔洞，保证连接可靠，不得随便打凿孔洞，破坏墙体。
（八）斜拉杆（绳）
斜拉杆（绳）应装有收紧装置，以使拉杆收紧后能承担荷载。
（九）钢支架
钢支架焊接应该保证焊缝高度，质量符合要求。
建筑行业发生因脚手架倒塌而导致重大群死群伤的事故多起，脚手架的安全问题日益突出。而悬挑式脚手架作为工程常用的脚手架，由于没有制定相应行业规定，各省的做法也不尽相同。福建省为了进一步规范和加强省内建筑施工悬挑式脚手架的安全监督管理，预防安全事故发生，保障施工现场人员生命和财产安全，制定了《建筑施工悬挑式脚手架安全技术若干规定（试行）》。本人结合现场经验，对如何做好悬挑式脚手架的安全技术管理提出几点看法。
1 悬挑式脚手架搭设必须明确安全管理责任
（1）建设行政主管部门负责本行政区域内建筑施工的悬挑架的安全监督管理。
（2）悬挑架在搭设中，应当服从施工总承包单位对施工现场的安全生产管理，悬挑架搭设单位应对搭设质量及其作业过程的安全负责。
2 悬挑式脚手架搭设前的准备工作
（1）悬挑架的设计制作等必须遵守国家的有关规范标准。
（2）悬挑架施工前应编制专项施工方案，必须有施工图和设计计算书，且符合安全技术条件，审批手续齐全（施工单位编制→施工单位审批→施工单位技术负责人批准→报送监理单位→总监理工程师组织监理工程师审核→总监理工程师批准→报送建设单位），并在专职安全管理人员监督下实施。
（3）悬挑架的支承与建筑结构的固定方式经设计计算确定，必须得到工程设计单位认可，主要考虑是否可能破坏建筑结构。
3 悬挑架选择和制作应注意的几个问题
（1）悬挑架的支承结构应为型钢制作的悬挑梁或悬桁架等，不得采用钢管。
（2）必须经过设计计算，其计算内容：①材料的抗弯强度；②抗剪强度；③整体稳定；④挠度。
（3）悬挑架应水平设置在梁上，锚固位置必须设置主梁或主梁以内的楼板上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上。
（4）节点的制作（悬挑梁的锚固点、悬挑架的节点）必须采用焊接或螺栓连接的结构，不得采用扣件连接，以保证节点是刚性的。
（5）支承体与结构的连接方式必须进行设计，设计时考虑连接件的材质，连接件与型钢的固定方式。目前普遍采用是预埋圆钢环或U型螺栓，应满足受力的强度。采用U型螺栓的固定方式有压板固定式（紧固）和双螺母固定（防松），这是根据《钢结构规范》8.3.6条，对直接承受力荷载的普通螺栓受控连接应用双螺帽或其他防止螺栓松动的有效措施。
（6）固端长度必须超过悬挑长度的1.5倍，这样可以减少对建筑结构的影响，保证梁在使用中的安全，提高锚固强度。
4 悬挑式脚手架其他应注意的安全技术问题
悬挑架除以上所述之外，连墙体的设置，剪力撑的设置，纵横向扫地杆的设置，架体薄弱位置的加强，卸料平台的搭设等与《建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的要求基本一样。其中高度超过设计高度的架件，由于悬伸长度较长就降低了悬挑梁的抗弯性能与整体稳定性，因此在此处必须有可靠的加强措施。悬挑架底必须张挂安全平网防护，其他防护也与落地式钢管脚手架一样。
国务院颁布的《建设工程安全生产管理条例》对施工所使用的脚手架、材料等都作出相应的要求。因此，进一步规范悬挑式脚手架的安全技术管理，有利于预防脚手架倒塌事故的发生，做到“安全第一，预防为主”，对事故隐患防范于未然。

㈣ 5mm厚Q235B钢模板抗弯强度设计值，抗剪强度设计值是多少

从原理上讲;钢管的直埋历径越大,惯性矩越大,抗弯强度越好,可弯瞎搜是钢管的壁厚太薄了,也容易损坏,所以不能单纯地从抗弯强度上确定钢管的厚度,还要考虑钢材的材质,抗神此拉强度,剪切强度,弹性模量,以及耐腐蚀性,多方面的综合因素确定钢管的管壁厚度,总之是;优质钢材可以把直径做大些,管壁薄点,劣质钢材却不行。

㈤ 碗扣式钢管脚手架抗剪强度

你的脚手架搭设方式，钢管型号等等？

给你给例子
双排脚手架，搭设高度25.1米，立杆采用单立管。立杆销侍的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为 48×3.0，连墙件采用键散2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设13层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚稿斗氏手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.1280。地基承载力标准值190kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

㈥ 建筑模板方案安全计算

规范是：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.50；
梁截面高度 D(m):0.55
混凝土板厚度(mm):1.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.20；
梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；
梁两侧立柱间距(m):0.90；
承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；
梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；
面板厚度(mm)：15.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；
次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×6×0.9=3.78kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+3.780 = 13.500 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 183mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×13.5×1832 = 4.52×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.52×104 / 1.88×104=2.411N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.411N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 183mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×1834/(100×9500×1.41×105) = 0.051 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =183/250 = 0.732mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.051mm小于面板的最大容许挠度值 [ω]=0.732mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×6×0.9)×0.183=4.94kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.94×500.002= 1.24×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.941×0.5=2.718 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.24×105/8.33×104 = 1.482 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.482 N/mm2 小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.18= 3.29 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.29×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.017 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.017mm小于内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.718kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×1002×2/6 = 266.67cm3；
I = 80×1003×2/12 = 1333.33cm4；
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 2.487 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 549mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 2.49×106/2.67×105 = 9.325 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =9.325N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.838 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 549/250=2.196mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.838mm小于外楞的最大容许挠度值 [ω]=2.196mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3；
I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.60×0.55×0.90=9.09kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；
q = q1 + q2 + q3=9.09+0.23+1.51=10.83kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×10.827×0.1672=0.03kN.m；
σ =0.03×106/2.25×104=1.337N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.337 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.550+0.35）×0.60= 8.63KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =166.67/250 = 0.667mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.625×166.74/(100×9500×1.69×105)=0.028mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.028mm小于面板的最大允许挠度值:[ω] = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！
六、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.55×0.167=2.338 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.167×(2×0.55+0.5)/ 0.5=0.187 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.167=0.75 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×2.338+1.2×0.187=3.029 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.75=1.05 kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 3.029+1.05=4.079 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×4.079×0.6×0.6= 0.147 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.147×106/83333.3 = 1.762 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 1.762 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×4.079×0.6 = 1.468 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1468.44/(2×50×100) = 0.441 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.441 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 2.338 + 0.187 = 2.524 kN/m；
方木最大挠度计算值 ω= 0.677×2.524×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.053mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=0.600×1000/250=2.400 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 0.053 mm小于方木的最大允许挠度 [ω]=2.4 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.550= 14.025 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(14.025 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 23.550 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.61 kN，中间支座最大反力Rmax=6.122；
最大弯矩Mmax=0.251 kN.m；
最大挠度计算值Vmax=0.076 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.251×106/4490=55.838 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 55.838 N/mm2 小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
七、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
八、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤Rc
其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.122 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.61 kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×9=1.608 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.60/2+(0.90-0.50)/2)×0.60×0.35=0.126 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.60/2+(0.90-0.50)/2)×0.60×0.001×(1.50+24.00)=0.009 kN；
N =0.61+1.608+0.126+0.009=2.353 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.2 = 2.356 m；
Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；
由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.316 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=2353.435/(0.316×424) = 17.565 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 17.565 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.029 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.029×(1.2+0.1×2) = 1.707 m；
Lo/i = 1707.111 / 15.9 = 107 ；
由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=2353.435/(0.537×424) = 10.336 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 10.336 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =6.122 kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(9-0.55)=1.608 kN；
N =6.122+1.608=7.632 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.185 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.7×1.2 = 2.417 m；
Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；
由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.301 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=7631.775/(0.301×424) = 59.799 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 59.799 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.029 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.029×(1.2+0.1×2) = 1.707 m；
Lo/i = 1707.111 / 15.9 = 107 ；
由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=7631.775/(0.537×424) = 33.519 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 33.519 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

㈦ Q235钢管的抗剪强度怎么计算

Q代表的是这种材质的屈服极限，后面的235，就是指这种材质的屈服值，在235MPa左右。并会随着材质的厚度的增加而使其屈服值减小，由于含碳适中，综合性能较好，强度、塑性和焊接等性能得到较好配合，用途最广泛。

㈧ 扣件式脚手架支撑系统的设计

下面是中达咨询给大家带来关于扣件式脚手架支撑系统的设计相关内容，以供参考。
钢筋混键迅凝土结构的施工，最可靠的安全保证是模板及其支撑要具有足够的承载力、刚度和稳定性。多、高层建筑的地下室及群楼用作公共活动场所日趋普遍。由于消防、空调安装、吊顶或建筑物造型的需要，其层高经常超过4.5m，有的局部达到8～10m.因此，其施工的难度增大，为确保安全，必须进行高支撑模板系统的设计计算。而用作支撑的，最常用的是门式脚手架、&4833.5mm钢管架。不论选用何种支撑工具都要首先选择支撑的计算单元模型，确定排布形式和间距。一般对于较大的荷载，多采用钢管支撑。下面以本人参与施工的广州摩托集团商住楼高支撑方案为例。
一、工程概况：
本工程地下室一层，层高5m，顶板厚200mm.主梁截面尺寸为4003900，次梁截面尺寸为4003700，3503700，4003600，磨亮旅3503600.其荷载和高度都较大。此层的支模方案就要考虑计算，以确定在大荷载、高净空下合理安全地瞎凳布置支撑系统，确保其承载力和稳定性满足要求。
二、荷载说明：
a.新浇筑的混凝土重量：
25KN/m3
b.木模板自重：0.5KN/m3
c.钢筋用量：1.5KN/m3（每m3混凝土的钢筋用量）
d.施工设备人员的荷载：1.5KN/㎡
三、材料说明：
支撑系统包括立柱和水平拉杆都采用&4833.5mm钢管，重量为3.33kg/m，相对其它荷载可忽略不考虑。模板采用胶合板，其中梁底模板及转换层模板用25mm厚，梁侧模板及-1层顶板钢管。用20mm厚。梁模板下的小楞采用1003100mm松木枋，大楞采用&4833.5mm钢管。&4833.5mm钢管的截面积A=489m㎡，设计抗压抗弯强度f=205N/m㎡，抗剪强度fv=125N/m㎡，弹性模量E=2.13105N/m㎡，惯性矩I=12.193104。
四、模板支撑系统的设计及验算：
地下室（-1层）顶板高支撑的设计及验算：
1、当浇筑顶板混凝土时，梁的钢管支撑间距初设为800mm一道（梁两侧各设一支钢管），则取主梁进行验算，荷载q梁及楼板的荷载q板分别为：
q梁=1.23（a+b+c）+1.43d
=1.23（0.50+0.430.9325+0.430.931.50）+1.431.5
=14.14kN/m
q板=1.23（a+b+c）+1.43d
=1.23（0.50+0.2325+0.231.50）+1.431.5
=9.06kN/㎡
2、梁模支撑每支钢管得受力P梁及楼板模板支撑每支钢管的P板分别为：
P梁=q梁3D/2=14.1430.8/2=5.66kN
P板=q板3D2=9.06kN/㎡31.22=13.05kN
则Pmax=P板=13.05kN
3、强度（承载力）验算：s=Pmax/A=13.053103/489=26.69N/m㎡
mf=0.753205=153.75N/m㎡
4、稳定性验算：由于楼板的支撑钢管受的压力及高度都较大，故取其计算。又因为楼板的支撑系统为满堂红钢管脚手架，其横向及纵向刚度基本相同，固只要满足其局部稳定性，其整体稳定性也必满足要求。
其计算数据查得为：
E=2.13105
i=15.78mmA=4.893102m㎡
l=mL/i=1/334.83103/15.78=101.39
由欧拉公式得s=p2E/l2=3.14232.13105/101.392=201.4N/m㎡
根据《高层建筑施工手册》，其局部稳定公式为：
N=A/K2﹛〔fy+（1+h）s〕/2-﹛﹛〔fy+（1+h）s〕/2﹜2-fys﹜1/2﹜
N;立柱的设计荷载
K2;附加系数，取K2=2
A;单根钢管的截面面积
fy;钢管立柱设计强度取170N/m㎡
h=0.3（mL/100i）2=0.33（1/334.831033/100315.78）2=0.308
则N=244.53（216.72–112.83）
=25.4KNP板￠N（满足要求）
五、梁模板大楞及小楞的验算：
（一）小楞的验算：（10310松木枋）
q=q梁30.8/0.4=14.1432=28.28KN/m=28.28N/mm
1、抗弯验算：M=1/8qa（2l-a）=1/8328.2834003（23800-400）=1.6973106N/mm
s=M/w=1.6973106/（1/6310031002）
=10.1823N/m㎡￠f=13N/m㎡
1、抗剪验算：t=3v/2bh=33qa/2bh=3qa/4bh=3328.283400/（431003100）
=0.848N/m㎡￠fv=1.4N/m㎡符合要求。
2、挠度验算：将q简化为集中荷载P
P=qa=28.283400=11.313103N
w=PL3/48EI=11.31310338003/（4839000/12310031003）=1.61mm[w]=L250=800/250=3.2mmw<[w]，符合要求。
（二）大楞的验算（大楞采用&4833.5mm）：p=1/2qa=1/2328.283400=5.6563103N
1、抗弯验算：Mmax=KmPL=0.16935.65631033800=7.653105N/m㎡s=M/w=7.653105/5.083103=150.59N/m㎡符合要求。
2、抗剪切验算：t=23VMAX/AVMAX=KVP=0.66135.6563103=3.743103Nt=23VMAX/A=233.743103/489=15.30N/m㎡3、挠度验算：W=KWPL3/100EI=1.07935.656310338003/（10032.13105312.193104）
=1.22mm<[w]=L/250=800/250=3.2mm符合要求。
六、结语
该方案在施工实施过程中取得良好的效果，确保了紧后工序的顺利、安全地进行，证明该计算方法和计算结果是可靠的。
对于钢管架，对比门式脚手架来说，布置方式更灵活，可视荷载的大小而决定其荷载的大小而决定其间距的疏密，其整体性也相对较好，特别是对于楼层高度和荷载都较大的支撑系统，有十分广阔的应用前景。
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㈨ 脚手架施工方案的拉绳强度

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为基侍
RU=19.491 kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取19.491kN，α=0.820，K=6.000，得到：
经计算，钢丝绳最小直径必须大于17.000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=19.491kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm；
所需要的钢丝拉搏山吵绳(斜拉杆)的拉环最唯闹小直径 D=(1949.111×4/3.142×125.000) =15.000mm；

㈩ 如何计算落地式脚手架荷载、连接件强度

一、 脚手架设计需要计算的内容及要求
1. 脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。
（1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度计算；
（2）连接扣件抗滑承载力计算；
（3）立杆的稳定性计算；
（4）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；
（5）立杆地基承载力计算。
2.计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。
3.脚手架中的受弯构件，应根据正常使用极限状态的要求验算强度和刚度。验算构件强度时，荷载要取设计值；验算构件变形时，荷载取标准值。
4.按照扣件式脚手架钢管规范进行对脚手架进行设计计算时，必须满足规范的构造要求。
二、脚手架荷载的确定
1.荷载：包括恒荷载和活荷载
（1）恒荷载：
a.脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；
b. 构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。
（2）活荷载：
a.施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；
b.风荷载（临沂地区基本风荷载0.3KN/m2，重现期n=10）。
2.荷载的效应组合
计算纵向、横向水平杆强度与变形时，采用永久荷载+施工均布活荷载；
脚手架立杆稳定验算时，采用
①永久荷载+施工均布活荷载
②永久荷载+0.85（施工均布活荷载+风荷载）
连墙件承载力时： ①单排架，风荷载+3.0kn
②双排架，风荷载+5.0kn
三、落地式脚手架计算
1、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面，计算简图如下所示（立杆纵距1.5m，立杆横距为0.9m，立杆步距1.8m）按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
（1）荷载的计算盯衡仿
均布恒荷载值计算
小横杆的自重标准值：P1=0.04kN/m
脚手板的荷载标准值(木)：P2=0.350×1.500/2
活荷载标准值：Q=3.000×1.500/2
荷载的计算值：q=1.2×（P1+P2）+1.4×Q =3.513KN/m
（2）小横杆的抗弯凯纤强度计算要满足（式5.2.1）
其中： M 为弯矩设计值，包括脚手板自重荷载产生的弯矩和施工活荷载的弯矩；
W为钢管拦或的截面模量；(查附录表B.0.1)
[f]取Q235钢管抗弯强度设计值，取205N/mm2。
计算的M=3.513×0.92/8=0.356KNm
σ=0.356×106/5260=67.615N/mm2<205N/mm2,满足要求。
（3）小横杆的挠度v计算要满足（图乘法计算推导来的，其他同理）
（实际受力弯矩图）
（单位力弯矩图，两个图乘）
[v]按照规范要求为取l/150与10mm的小值（表5.1.8）
最大挠度考虑为简支梁在均布荷载作用下的挠度。
均布荷载q’=P1+P2+Q=0.04+2.62+2.25=2.552kN/m(荷载采用标准值--规范5.1.3条)。
E为钢管弹性模量（查表5.1.6），I为钢管惯性矩。
V=5*2.552*9004/(384*2.06*105*127100)=0.833mm,小于900/150和10mm，满足要求。
2、脚手架荷载为什么不计算悬臂端说明（5.2.1-5.2.4说明）
从弯矩公式看不带悬挑的情况弯矩大偏于安全，挠度直接从公式看不出结论，但代入规范最大悬挑计算长度0.3米，及排距取1.5米时，计算结果还是第一个大，因此规范取了第一种情况进行计算安全。
3、为什么不计算钢管的抗剪承载力说明：
没有抗剪强度计算，是因为钢管抗剪强度不起控制作用。如φ48×3.6的Q235－A级钢管，其抗剪承载力为：
上式中K1为截面形状系数。一般横向、纵向水平杆上的荷载由一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0kN，远小于[V]，故只要满足扣件的抗滑力计算条件，杆件抗剪力也肯定满足。
另外在设计时，要注意规范规定作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2，也就是说主节点之间至少有1根横向水平杆。
4、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
说明：脚手架底层步距不应大于2米（规范6.3.4），也就是说，一根脚手管的最大长度为6米，和规范要求的一致，宜按三跨连续梁进行计算（规范5.2.4）。
大横杆的计算简图：
其中：P为上面的荷载值（小横杆和脚手板），q为钢管的自重（均布荷载）
受弯构件的允许挠度值（表5.1.8）
5、扣件抗滑移
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc—扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN(表5.1.7)；
R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
6、立杆稳定性计算（5.2.6条）
（3）注意：
对于立杆稳定性，我们只验算立杆底部的稳定性。这是由于通过计算从脚手架顶取每5米一段与脚手架的静荷和活荷的组合验算立杆稳定性时，虽然风荷载在顶部的标准值大，但最终组合值在脚手架的最底端最不利。
对于脚手架整体稳定性的计算是比较复杂的，表达形式上是对单根立杆的稳定计算，实质是对脚手架结构的整体稳定计算，因为式中的µ值是根据脚手架的整体稳定实验结果确定的。
规范为了简化计算，通过大量的试验分析和理论研究，将脚手架的整体稳定计算简化为立杆单杆稳定计算；依据立杆横距以及连墙件的布置方式，引入了单立杆稳定的计算长度系数。依据有关试验，结合立杆横距和连墙件的布置方式，规范给出了单杆稳性计算长度系数。所以规范的立杆计算实际上就是对脚手架整体稳定的计算，只不过在形式上以立杆单杆稳定计算表达。 计算长度系数μ值是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用，其值与受压构件两端约束情况有关 。
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