❶ 钢管桩一般规格是多少
钢管桩首先要根据地质构造和上部结构的总荷载进行计算结果来进行设计。普通工业厂房建筑和民用建筑工程的钢管桩一般情况下规格在∮500～∮1000之间。对于重要结构工程(如桥梁、大型高层构造物和重要建筑的支撑基础桩等)也有超过直径2米的超大直径的钢管桩。
❷ 桩的允许偏差是多少
根据《建筑桩基技术规范》JCJ 94—2008要求桩的允许偏差是:
6．2．4 灌注桩成孔施工的允许偏差应满足表6．2．4的要求
6. 2. 5 钢筋笼制作、安装的质量应符合下列要求：
1 钢筋笼的材质、尺寸应符合设计要求，制作允许偏差应符合表6. 2. 5的规定：
2 分段制作的钢筋笼，其接头宜采用焊接或机械式接头(钢筋直径大于20mm)，并应遵守国家现行标准《钢筋机械连接通用技术规程》JCJ 107、《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18和《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204的规定；
3 加劲箍宜设在主筋外侧，当因施工工艺有特殊要求时也可置于内侧；
4 导管接头处外径应比钢筋笼的内径小100mm以上；
5 搬运和吊装钢筋笼时，应防止变形，安放应对准孔位，避免碰撞孔壁和自由落下，就位后应立即固定。
6．3．4 对孔深较大的端承型桩和粗粒土层中的摩擦型桩，宜采用反循环工艺成孔或清孔，也可根据土层情况采用正循环钻进，反循环清孔。
6．3．5 泥浆护壁成孔时，宜采用孔口护筒，护筒设置应符合下列规定：
1 护筒埋设应准确、稳定，护筒中心与桩位中心的偏差不得大于50mm
2 护筒可用4～8mm厚钢板制作，其内径应大于钻头直径100mm，上部宜开设1～2个溢浆孔；
3 护筒的埋设深度；在黏性土中不宜小于1.0m；砂土中不宜小于1.5m。护筒下端外侧应采用黏土填实；其高度尚应满足孔内泥浆面高度的要求；
4 受水位涨落影响或水下施工的钻孔灌注桩，护筒应加高加深，必要时应打入不透水层。
6．4．2 钻机定位后，应进行复检，钻头与桩位点偏差不得大于20mm，开孔时下钻速度应缓慢；钻进过程中，不宜反转或提升钻杆。
6．6．9 第一节井圈护壁应符合下列规定：
1 井圈中心线与设计轴线的偏差不得大于20mm；
2 井圈顶面应比场地高出100～150mm，壁厚应比下面井壁厚度增加100～150mm。
7．4．3 桩打入时应符合下列规定：
1 桩帽或送桩帽与桩周围的间隙应为5～10mm；
2 锤与桩帽、桩帽与桩之间应加设硬木、麻袋、草垫等弹性衬垫；
3 桩锤、桩帽或送桩帽应和桩身在同一中心线上；
4 桩插入时的垂直度偏差不得超过0.5％。
7．4．4 打桩顺序要求应符合下列规定：
1 对于密集桩群，自中间向两个方向或四周对称施打：
2 当一侧毗邻建筑物时，由毗邻建筑物处向另一方向施打；
3 根据基础的设计标高，宜先深后浅；
4 根据桩的规格，宜先大后小，先长后短。
7．4．5 打入桩(预制混凝土方桩、预应力混凝土空心桩、钢桩)的桩位偏差，应符合表7．4．5的规定。斜桩倾斜度的偏差不得大于倾斜角正切值的15％(倾斜角系桩的纵向中心线与铅垂线间夹角)。
7．5．13 静压送桩的质量控制应符合下列规定；
1 削量桩的垂直度并检查桩头质量，合格后方可送桩，压桩、送桩作业应连续进行；
1 送桩应采用专制钢质送桩器，不得将工程桩用作送桩器；
3 当场地上多数桩的有效桩长小于或等于15m或桩端持力层为风化软质岩，需要复压时，送桩深度不宜超过1.5m；
4 除满足本条上述3款规定外，当桩的垂直度偏差小于1％，且桩的有效桩长大于15m时，静压桩送桩深度不宜超过8m；
5 送桩的最大压桩力不宜超过桩身允许抱压压桩力的1.1倍。
7．6．3 钢桩制作的允许偏差应符合表7．6．3的规定，钢桩的分段长度应满足本规范第7．1．5条的规定，且不宜大于15m。
7．6．5 钢桩的焊接应符合下列规定：
1 必须清除桩端部的浮锈、油污等脏物，保持干燥；下节桩顶经锤击后变形的部分应割除；
2 上下节桩焊接时应校正垂直度，对口的间隙宜为2～3mm；
3 焊丝(自动焊)或焊条应烘干；
4 焊接应对称进行；
5 应采用多层焊，钢管桩各层焊缝的接头应错开，焊渣应清除；
6 当气温低于0℃或雨雪天及无可靠措施确保焊接质量时，不得焊接；
7 每个接头焊接完毕，应冷却1min后方可锤击；
8 焊接质量应符合国家现行标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205和《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ 81的规定，每个接头除应按表7．6．5规定进行外观检查外，还应按接头总数的5％进行超声或2％进行x射线拍片检查，对于同一工程，探伤抽样检验不得少于3个接头。
❸ 标准贯入试验
一、试验设备及操作技术要点
1.试验设备
标准贯入试验的设备包括：标准贯入器、触探杆、穿心锤与锤垫四部分，见图4-4所示。目前，国际上常用的设备规格已经统一，见表4-8。
表4-8 标准贯入试验设备规格
图4-4 标准贯入试验设备(单位：mm)
1—贯入器靴；2—由两半圆形管合成的贯入器身；3—出水孔；4—贯入器头；5—触探杆；6—锤垫；7—穿心锤
2.试验的操作技术要点
(1)为保证标准贯入试验孔的质量，要求采用回转钻进，以尽可能减少对孔底土的扰动。当钻进至试验标高以上15cm处，停止钻进。
还应注意的是：①仔细清除孔底残土到试验标高；②在地下水位以下钻进时，或遇承压含水砂层时，孔内水位应始终高于地下水位，应保持孔底土处于平衡状态，以减少对土的振动扰动；③当下套管时，要防止套管超过试验标高，否则会使N值偏大；④缓慢下放钻具，避免孔底土的扰动；⑤为防止涌砂或塌孔，应采用泥浆护壁。
(2)为保证锤击时钻杆不发生侧向晃动，钻杆应定期检查，使钻杆弯曲度小于0.1%，接头应牢固。
(3)穿心锤落距为76cm，应采用自动脱钩的自由落锤法进行锤击，并减小导向杆与锤之间的摩阻力，避免锤击时的偏心和侧向晃动，以保持锤击能量恒定。
(4)试验时，先将整个杆件系统连同静置于钻杆上端的锤击系统，一起下到孔底。首先将贯入器以每分钟15～30击的速度打入土层中15cm，以后开始记录打入30cm的锤击数，即为实测锤击数N。当N＞50击，而贯入度未达30cm时，可记录50击的实际贯入深度，终止试验。按实际50击时的贯入度ΔS(cm)，按式(4-15)计算贯入30cm的锤击数。
土体原位测试与工程勘察
(5)提出贯入器，取出贯入器中的土样进行鉴别、描述、记录，保存土样备用。
(6)最后绘出击数N和贯入深度(H)的关系曲线(图4-3)。
二、成果的校正
试验的影响因素是很复杂的。其中有些因素可通过标准化的办法使其统一以减少对试验成果的影响，如设备、落锤方法、试验方法等影响因素属于此类；但另一些因素如杆长，地下水位、上覆压力等，则是无法人为控制的。
1.杆长的影响
触探杆长度对测试结果的影响，国内外存在不同的看法。有两种代表性的分析理论，即：古典的牛顿碰撞理论及弹性杆件中波动理论。
按牛顿碰撞理论，随杆长增长，杆件系统受锤击碰撞后用于贯入土中的有效能量逐渐变小；而按弹性波动理论，随杆长的增长，有效能量却是逐渐增大，超过一定杆长后，有效能量趋于定值。
国内对此因素有两种不同的处理意见：
《建筑地基基础设计规范》(GBJ 7-89)规定杆长＞3m时锤击数按下式进行杆长修正：
N=αN′ (4-16)
式中：N为标贯试验经杆长修正后的锤击数；N′为实测的标贯击数；α为长度修正系数，查表4-9。
表4-9 探杆长度校正系数α表
该表中α值，实际上是以牛顿碰撞理论为基础计得的。
如用弹性杆件波动理论，当杆长 l≥14m，α=1.0；当杆长小于14m，由于输入钻杆的锤击能量随着杆长变短而变小，使击数值偏大，α偏小，故不做杆长修正。
《地下铁道、轻轨交通岩土工程勘察规范》(GB 50307-1999)及《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)规定不进行杆长修正。
2.地下水位影响的校正
Terzaghi和Peck提出，当实测N′＞15的饱和粉细砂，建议用下式校正：
土体原位测试与工程勘察
交通部《港口工程地质勘察技术规范》规定，当用N值确定砂土的相对密度Dr及内摩擦角φ值时，对地下水位以下的中、粗砂层的N值，宜按下式校正：
N=N′+5 (4-18)
3.上覆压力影响的校正
长期以来国内不考虑上覆压力的影响。
三、标准贯入试验成果的应用
根据标准贯入试验的锤击数，可对砂土、粉土、粘性土的物理状态，土的强度、变形参数、地基承载力、单桩承载力，砂土和粉土的液化，成桩的可能性等作出评价。
1.评定土的强度指标
评定砂土的内摩擦角φ及粘性土的不排水抗剪强度Cu有多种方法：
(1)Terzaghi和Peck提出粘性土不排水抗剪强度Cu为：
Cu=(6～6.5)N (4-19)
(2)Gibbs和Holtz统计的砂土经验关系式为：
土体原位测试与工程勘察
式中：σv0为上覆压力(t/m2)。
(3)Behpoor结合60项工程，对伊朗的亚粘土及粉质粘土(N＜25击)，得：
qu=15N(kPa) (4-21)
(4)南京水利科学研究院于1950～1960年期间，在我国东南沿海诸省的101项工程中积累了大量的试验资料，统计出标贯击数与无侧限抗压强度qu的关系式有：
对粘土地基，有792个标贯试验，Ip＞17，粘粒含量0%～87%，得：
qu=14N+3(kPa) (4-22)
对壤土地基，共有596个标贯试验，Ip=7～17，粘粒含量为0%～54%，得：
qu=15.3N(kPa) (4-23)
2.评定砂土的相对密度和密实程度
直接按N值判定砂土的密实程度，见表4-10。
表4-10 直接按N值判定砂土的紧密程度
3.评定粘性土的稠度状态
用N与粘性土的稠度状态建立相关关系，国内外均有研究。Terzaghi和Peck(1946)提出的标贯击数与稠度状态关系，见表4-11。武汉冶金勘察公司曾用149组资料得到标贯击数与稠度状态统计的经验关系，基本上与Terzaghi及Peck(1948)的结果相近。据表4-12就可以得到土对应于N值的稠度状态。
表4-11 粘性土N与稠度状态关系(Terzaghi和Peck)
表4-12 N与液性指数IL的关系
4.评定地基土的承载力
国外在以标贯试验确定粘性土地基的承载力时，一般是由N值推求抗剪强度或无侧限抗压强度qu，再按理论公式计算承载力。
在国内，着重开展标贯试验与载荷试验对比研究，并提出经验关系。
《建筑地基基础设计规范》(GBJ7-89)，对砂性土承载力标准值，列于表4-13，对粘性土承载力标准值，列于表4-14。
表4-13 N值与砂性土承载力标准值fk的关系
表4-14 N值与粘性土承载力标准值fk的关系
国内很多单位也提出不少地区性的经验公式，使用时要注意地区性、土类的差异。
5.评定土的变形参数
用标贯试验估算土的变形参数时有两种途径：一种是与平板载荷试验对比，得出变形模量E0；另一种是与室内压缩试验对比，得出压缩模量Es值。一些经验关系式见表4-15所列。
表4-15 N值与E0或Es的经验关系式
6.预估单桩承载力及选择桩尖持力层
(1)求单桩承载力 用标贯击数直接估算桩端和桩周极限承载力，国外已有些经验可供借鉴。施默特曼(J H Schmertmann，1969)提出按表4-16估算打入桩单桩承载力。应用范围：N=5～60。N＜5时，用N=0计；N＞60时，用N=60计。
表4-16 利用N值估算桩端极限阻力qbu和桩周极限阻力qsu
注：qc为静力触探的贯入阻力；摩阻比即静力触探侧壁阻力和锥尖阻力之比。
日本《建筑钢管桩基础设计规范》规定：在持力层为砂土时，桩端极限阻力为：
土体原位测试与工程勘察
式中：N1为桩尖以下2d范围内的N平均值；N2为桩尖以下10d范围内的N平均值；d为桩身直径。
桩周总极限摩阻力为：
土体原位测试与工程勘察
式中：Ns为桩周为砂土部分N的平均值；Nc为桩周为粘性土部分N的平均值；As，Ac分别为桩在砂土层和粘性土层部分的侧面积。
北京地质勘察处研究所，曾收集31组试桩与标准贯入试验求单桩承载力的对比资料，提出以下公式求钻孔灌注桩极限承载力q：
土体原位测试与工程勘察
式中：q为灌注桩极限承载力(t)；lc、ls分别为桩身在粘性土部分与砂土部分的长度(m)；
当孔底虚土厚度H＞0.5m时，则采用下式：
土体原位测试与工程勘察
(2)选择桩尖持力层 利用标准贯入试验选择桩尖持力层，从而确定桩的长度是一个比较简便和有效的方法，特别是地层变化较大的情况更具突出的优点。
根据国内、外的工程实践，对于打入式预制桩，常选N=30～50击作为持力层。对广州地区的残积层N=30就可满足桩长15～20m对持力层的要求。但应用时应结合地区经验来考虑，如上海，一般在60m以下才出现N≥30击的地层；多用半支承半摩擦桩，即可把桩尖持力层选在地下35m及50m上下的N=15～20击的中密粉细砂及粘土层上。实践证明，这也是合理可靠的。
7.液化判别
20世纪60年代，Seed等人在对美国阿拉斯加地震及日本新泻地震的研究中，提出以标准贯入试验的N值为主要指标的“剪应力比-标准贯入法”是很有影响的。
在中国邢台、海城、唐山地震后，结合现场调查并进行理论分析研究，参考Seed等人的成果，提出了以标贯击数N值为主要参数，同时考虑地震烈度、有效覆盖压力和地下水位等主要因素的砂土和轻亚粘土的可能液化判别式。该公式纳入国家标准《建筑抗震设计规范》。
现行国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)中规定：当饱和土标贯锤击数(未经杆长修正)小于液化判别标准贯入击数的临界值时，应判为液化土。
液化判别标准贯入击数临界值可按下式计算：
土体原位测试与工程勘察
土体原位测试与工程勘察
式中：Ncr为液化判别标准贯入锤击数临界值；N0为液化判别标准贯入锤击数基准值(表4-17)；ds为饱和土标准贯入点所处深度(m)；dw为地面到地下水位的深度(m)；pc为粘粒含量(%)，当小于3或为砂土时，应采用3。
表4-17 标准贯入锤击数基准值
注：括号内数值用于设计基本地震加速度为0.15 g和0.30 g的地区。
参考文献
中华人民共和国国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ 7-89，北京：中国建筑工业出版社
中华人民共和国国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001，北京：中国建筑工业出版社
中华人民共和国国家标准《岩土工程勘察规范》GB 50021-2001，北京：中国建筑工业出版社
林宗元主编.2003.《简明岩土工程勘察设计手册》，北京：中国建筑工业出版社
孟高头.1997.《土体原位测试机理、方法及其工程应用》[M].北京：地质出版社
南京水利科学研究院土工所.2003.土工试验技术手册，北京：人民交通出版社
唐贤强，谢瑛，谢树彬等.1993.《地基工程原位测试技术》，北京：中国铁道出版社
王锺琦，孙广忠，刘双光等.1986.《岩土工程测试技术》，北京：中国建筑工业出版社
张喜发，刘超臣，栾作田，张文殊.1984.《工程地质原位测试》[M].地质出版社
❹ 管桩入土深度计算表格
按桩的容许承载力为aR= 544.90KN进行计算桩的入土桩长，且不考虑桩端的闭塞效应。
（1）钢管桩的竖向荷载计算：
有以上计算可知，居中行走时中部在单排钢管桩中心线时，单排钢管桩中间的钢管桩受力最大：
RL=544.09KN
钢管桩等自重计算：钢管桩顶面标高为+5.14m，暂按入土18m计算，地质钻孔为准进行计算，由设计图纸中所附地质勘察资料可知，河床面为-6.95m，钢管桩为直径630mm的标准螺旋焊接管，则钢管桩自重为
W=30.09×1.23=37.01KN
钢管桩受力P=544.9+37.01=581.91KN （2）钢管桩的竖向承载力计算
本栈桥所有桩基均支撑在中砂、卵石层上，按摩擦桩计算其容许承载力。根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）中的沉桩的承载力容许值公式，则桩的容许承载力为：
n
irkPrikiiaqAqluR121
（5.3.3-3） 式中：aR——单桩轴向受压承载力容许值（kN），桩身自重与置换土重（当
自重记入浮力时，置换土重也计入浮力）的差值作为荷载考虑；
u——桩身周长（m）； n——土的层数；
il——承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m）；
ikq——与il对应的各土层与桩侧摩阻力标准值（kPa）,宜采用单桩摩
阻力试验确定或通过静力触探试验测定，当无试验条件时按规范给定值选用
❺ 钢管桩的惯入度怎么计算
贯入度是指桩基施工中每个时间段的送桩长度，一般只看桩送至持力层处的贯入度指标来分析持力层情况。惯入度一般是记录来的。