直径63钢管厚度30最大抗剪值是多少

❶ 工程施工方案

模板工程施工方案 （一）

一、工程概况

现代南洋大厦地上23层，总高度为98.80米，标准层单层面积约为2300m2，为全现浇框架剪力墙结构。标准层高为4.0m。其中柱子分为两种，圆柱（直径为1500mm）和异型柱（截面为梯形），每层8根圆柱，8根异型柱。核心筒呈正方形，墙厚500mm,450mm,300mm。梁主要分为五种，其中KL－1，KL－2截面为1100×900mm，KL－1立面为折线形拱梁。D－B为斜梁，截面为1100×900mm。S-B为1100×900mm，次梁KL－4为450×800mm。楼板厚度为120mm。

为了加快施工进度，确保总工期的要求，根据现场实际情况，决定柱子、核心筒剪力墙采用定型钢模板。同时考虑到柱子模板拼装较为方便、快速，且本工程施工划分为四个流水段，决定圆柱配3套模板、4套异型柱模板，在四个流水段中周转使用。而核心筒墙体的模板安装较慢，所以配全套模板，以便确保工期。

梁和板的模板采用常规方法支设，面板均采用竹胶板。支撑采用碗扣式支撑脚手架。

施工流水段的划分参见附图1

二、柱子模板及其支撑体系

1、圆柱模板

每层8根圆柱，分布于建筑物外围。L1—L2层直径为1800 mm，计划采用原地下结构施工时的模板，自L3层一直到顶直径为1500mm，标准层层高均为4m。计划采用定型钢模板施工。

柱子模板按标准层配置，圆柱模由两半组成，直径为1500mm,高度为2.9m。施工时，由塔吊将两半吊装到位，用螺栓组成整体。柱子浇筑混凝土至梁底标高以下20-30mm。

在模板安装就位前，应根据事先弹好的柱线外侧做砂浆找平层，以保证底部严密，防止漏浆。待柱子安装定位后用1：3的砂浆将柱模板底部抹严倒角，谨防漏浆。同时在圆柱主筋上焊接四个定位支撑件，以避免圆柱底部整体发生移动或倾斜。

由于为定型钢模板，因此底部无清槽口。在模板支模前打扫干净，模板就位后立即浇筑混凝土。

具体施工工序为：

1、在楼板面上弹出纵横轴线和四周边线

2、焊接、绑扎柱子主筋，箍筋

3、焊接定位支撑铁件在底部主筋上，保证合模时模板底部位置

正确

4、 底部在柱线外用砂浆找平

4、吊装钢模就位、安装

5、在底部用1:3砂浆抹严倒角

6、 支设模板固定体系

7、 检验模板位置、垂直度

8、 浇筑混凝土

9、 拆除模板

圆柱模板示意图如附图3

2、异型柱模板

每层为8根异型柱。柱子截面呈梯形。首层柱高为5m,二层柱高为6m，其余层高为4m。计划采用定型钢模板施工。

模板的平面布置图和固定见附图4：

具体施工工序同圆柱模板。

三、核心筒剪力墙模板

为了加快施工进度，核心筒剪力墙模板配全套定型钢模板。

墙体模板选用通用大钢模板，根据墙体尺寸，由若干大钢模板拼成大模板，相邻大钢模板之间以螺栓连接，非标准小块模板除以螺栓连接外，还用附加背楞连接。

通用大钢模板为8号槽钢框架结构，纵向边肋为8号槽钢，横向边肋为厚度8mm的钢板，内部横向小肋用L50x5的角钢，面板为6mm厚热轧钢板，水平背楞为双根[10号槽钢，背楞与模板焊成一体，模板面板上钻25的穿墙孔，穿墙孔水平方向的间距为600mm,垂直方向的间距为900mm.标准层模板平面图见附图2.

标准层内、外墙模板配高均为3200mm, 穿墙杆选用M20。穿墙杆间距为900X900。

墙梁交接处的施工方法是：墙、梁交接处除八字梁部位外模板不断开， 由现场预埋木盒解决，余下的墙体与梁、板二次浇注。

角模根据墙厚及模板拼板构造确定，为保证墙角尺寸，采用先安装阴角模，后安装模板的施工工艺，标准层阴角模板分别为3200

*197*197和3200*300*300（用于外墙拐弯处），阳角模选用L75*6的角钢。参见附图5

本工程核心筒外墙计划采用浇筑砼直接成型清水混凝土施工工艺，不再抹灰，因此对于模板平整度要求较高。在墙二次支模时，在模板下部需下包150mm,在已浇完下部墙上粘接一条海绵，由下包模板夹紧，以便避免混凝土浆留出污染下部墙面。

四、梁、板模板方案

梁底模和板的模板采用常规方法支设，面板采用多层竹胶板，顶板搁栅采用50×100木方，托梁采用100×100木方，支撑采用碗扣式脚手架支撑体系，梁板顶板平面图见附图。

梁的侧模采用定制的钢框竹胶板。

脚手架采用Ф48×3.5圆钢管，水平连杆间距为@1200，离地500设水平支撑一道，立杆间距为1.2*1.2m。

标准层梁的类型主要有三种截面：

1、核心筒与梯形柱相连的环形梁截面为1100～1300*1100，为拱形折线梁。

2、四周环形连梁截面为800*1100。

3、核心筒与四周环形梁之间的辐射梁，截面为450*800，450*500两种 。

梁由于截面、跨度都比较大，自重较大，经计算确定梁下部支撑体系布置如下。在梁下部单独加一竖直重型园钢支撑@1200沿梁方向，水平方向离地500mm设水平拉杆一道，与周围板支撑脚手架连接。其上每隔1200mm亦设水平拉杆一道。以防止竖管因受压发生失稳。

梁板模板支设示意图如下：

由于梁高在1000mm以上，混凝土侧压力较大，在梁中部及底模

以下需用f12对拉螺栓将侧模拉紧，防止模板爆裂及中部鼓胀。对拉螺栓外套塑料管。

梁板施工顺序：搭设梁板支撑架 铺设梁板底模 绑扎梁钢筋

安装梁侧模、底模 绑扎板钢筋 钢筋验收 浇注梁板砼

为了加快施工进度，楼板模板及其支撑脚手架准备三层标准层的

用料周转使用。

五、模板的拆除

由于本工程所用混凝土标号较高，柱子和墙体为C 60（C50），梁为C40，板为C25。因此在充分养护的条件下，为了加快施工进度，应尽量早拆模。柱子和剪力墙侧模在混凝土浇筑12小时后即可拆模，而楼板需在设计强度达到75％后方可拆模。梁跨度较大，需在设计强度达到100％后方可拆模。但梁底模板拆除后仍需保留中间一排重型支撑，待上部荷载全部清除后方可拆除干净。

六、质量保证措施：

注：以上指标组装面积按2100*2000MM计，当组装面积较大时指标可适当放宽

2、配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应当平整垫实并有足够的受压面积。

3、跨度大于或等于4.0米时，模板应起拱，梁板的起拱高差为梁跨度的3‰。

4、楼板模板的各个板缝之间一定要采用宽胶带纸贴好，以避免漏浆。

5、预埋件与预留孔洞必须位置准确安设牢固。

6、墙和柱子的地面应用水泥砂浆找平，下口应与事先作好的定位基准靠紧垫平，在墙柱上继续安装模板时模板设可靠的支承点，其平直度应进行校正。

7、胶合板的接缝处必须有木背棱，模板拼缝要保证严密不漏浆，在墙或梁的接缝处须增设所了塑料软管压缝，谨防漏浆。

8、墙模板吊装就位后，下立面应当垫平，紧靠定位基准，两侧模板利用支撑调整和固定其垂直度。

9、多层支设的立柱上下应当对应在同一竖向中心线上。

10、横龙骨应当采用整根杆件，接头应当错开布置。

11、为保证墙面质量，减少漏浆，在阴阳角模，模板根部粘有海棉条。在外墙外侧施工时，为保证下层墙体的外观质量，上层模板根部的木方内侧需粘有橡胶条和海棉条。

12、模板应注意保养，模板拆除后，应立即进行清理均匀并均匀涂刷脱模剂。

七、 安全文明施工：

1、对进入现场施工的所有人员应当进行安全教育，特别对外包人员必须进行入场教育，建立安全管理小组，安全工作责任到人。

2、泵管架应单独搭设，不得借用梁、板支撑架。

3、墙、梁模板支设时作业架须满铺跳板，中间张挂安全网。

4、梁、板支撑架搭设的过程中，必须有专职的质检人员和安检人员及现场责任师随时监督。

5、施工前应作好安全交底，安全员应该对各安全项目进行检查。

6、配合吊装的信号工及沟工应该按照规定配齐。

7、结构内的孔洞一定要堵死以防坠落。

8、凡进入施工现场的一切人员必须配戴安全帽，高空作业系安全带。

9、模板上架设的机电设备采取有效的安全措施。

10、高空作业时各种配件应当放在工具箱或工具袋中以防止掉落。

11、装拆模板时上下应当有人接应，随拆随用把活动部件固定牢靠。

12、装拆模板时登在牢靠的架子上，防止倾覆。预拼装板垂直吊运时不少于两个吊点。

13、大模板的堆放参见安全防护施工方案

14、预拼模板或大模板时应挂好吊沟，检查所有连接件是否拆除，支撑脱模起吊。

模板工程施工方案 （二）

一、工程概况

本工程为唐山市宏扬花园商住楼工程，位于唐山市火炬路西侧，由唐山宏扬房地产开发公司招标筹建，唐山国旺建筑安装有限公司中标承建。工期为333天，要求20**年10月10日开工，20**年10月30日竣工交付使用。该工程由唐山市规划建筑设计研究院设计，建筑平面为5单元组合条式住宅楼。建筑面积为16757.66M2（其中地下室面积2310M2）。地下是一层半地下室，地上主体为六层。地下室层高2.2M，首层层高为3.6M，二层层高为3.0M，三至六层层高为2.9M，单元组合为一梯两户，一二层为商业用房，三至六层为住宅。该工程为框架结构。模板施工方案编制依据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《河北省〈建筑施工安全检查标准〉实施细则》等。

二、模板安装概况

本工程模板需用量较大，柱用组合钢模，框架主梁底用木模，侧模用钢模。支撑采用φ48mm钢管，钢管符合国家现行规范

A3钢的标准，方木用65＊100mm支柱模，用钢管通长上下卡牢，既能保证不走模，又能保证柱轴线不位移，柱间距不大于600mm用短钢管卡牢。梁板支撑用满堂φ48mm钢管，梁底模用木模，侧模用小钢模，为保证梁柱断面尺寸，梁柱内设直径6.5mm钢筋，两端焊铁板打孔拉杆，梁底模起拱高度0.3％ 。

三、模板安装前的准备工作

1、模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。

2、施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。

3、现场使用的模板及配件应按规格和数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用。

4、钢模板安装前应涂刷脱膜剂。

5、梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，并准备柱底垫板。

6、竖向模板的安装底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，竖向模板应按施工设计要求预埋支承锚固件。

四、模板安装安全技术措施

1、模板的安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。

2、配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的.支承面应平整垫实，并有足够的受力面积，支撑件应着力于外钢楞，予埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。墙和柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正。

3、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板，支撑和新浇砼的重量时，方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。

4、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，当支柱高度小于4米时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间，在纵、横向加设剪刀撑，然后支柱每增高2米再增加一道水平撑，水平撑之间还需增加剪刀撑一道，支撑杆接长使用时，接头不能超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承力和稳定。

5、模板安装必须按模板的施工设计进度，严禁任意变动。

6、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板、支撑和新浇砼的重量时方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱必须在同一垂直线上。

7、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。

8、支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，水平撑设上、下两道，两道水平撑之间，在纵横向加设剪刀撑。

9、支架立杆竖直设置，下部严禁垫砖及其它易碎物，2M高度的垂直允许偏差为15mm。

10、当梁模板支架立杆采用单根立杆时立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25MM。

11、满堂模板四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接续设置。

12、支模应按施工工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。

13、支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层。脚手板铺严，外侧设防护栏杆，不准站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。

14、墙模板在未装对接螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。

15、安装墙模板时，以内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，连接模板的U形齿要正反交替安装，同一道墙的两侧模板要同时组合，以确保模板安装时的稳定。

16、楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。

17、五级以上大风，必须停止模板的安装工作。

18、模板安装完毕，必须进行检查验收后，方可浇筑砼，验收单内容要量化。

五、模板拆除安全技术措施

1、模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。

2、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。

3、模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。

4、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。

5、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。

6、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。

7、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。

8、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。

9、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。

10、拆除基础及地下室模板时，要先检查基模，土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口1m以内堆放，并随拆随运。

11、拆除板、梁、柱、墙模板时要注意：

（1）在拆除2m以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。

（2）严禁在同一垂直面上操作。

（3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。

（4）拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。

（5）严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。

12、每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。

六、模板的运输、维修与保管

1、钢模板运输时，不同规格的模板不得混装，并必须采取有效措施，防止模板滑动。

2、钢模板和配件拆除后，应及时清除粘结的灰浆，对变形及损坏的钢模板及配件应及时修理校正，并宜采用机械整形和清理。

3、对暂不使用的钢模板，板面应涂刷脱模剂或防锈油，背面油漆脱落处，应补涂防锈漆，并按规格分类堆放。

4、钢模板宜放在室内或敞棚内，模板的底面应垫离地面100mm以上，露天堆放时，地面应平整，坚实，高度不超过2米。

七、设计计算书

矩形梁模板和顶撑计算

梁长6。9米，截面尺寸为250＊550mm，离地面高3.6m，梁底钢管顶撑间距为600mm，侧模板立档间距为600mm。木材用红松：fe＝10N／mm2 fv＝1.44N/mm2

f m =13N/mm2

1.底板计算

（1）底板计算

抗弯强度验算

计算底模承受的荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载，模板自重，新浇砼的重量，钢筋重量及振捣砼产生的荷载，均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。

底模板自重 1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M

砼荷重 1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M

钢筋荷重 1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M

振捣砼荷载 1.2×2.0×0.25=0.6KN/M

根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以V＝0.90的折减系数，所以q=0.9×4.87=4.38kn/m

（2）验算底模抗弯承载力

底模下面顶撑间距为0.6米，底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁，因为模板长度有限，一般可按四等跨连续梁计算，查静力计算表得：

L=0.6m L=0.6m L=0.6m L=0.6m

Mmax＝－0.12Lql2= －0.12×4.38×0.62=0.191kn·m

按下列公式验算

Mmax /W n≤kf m

Mmax/Wn=0.19×106/﹛250/（6×402）﹜=2.87N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2

满足要求

（3）抗剪强度验算

Vmax=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KN

Lmax=3Vmax/2bh=3×1.63×103/（2×250×40）=0.24N/mm2

Kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2

满足要求

（4）挠度验算

验算挠度时，采用荷载标准值，且不考虑振捣砼的荷载

q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M

WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（1／12）×250×403﹜=0.37MM

允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm

满足要求

2、侧模板计算

（1）侧压力计算，梁的侧模强度计算，要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数1。2。

采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：

F＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2

F=24H=24×0.55=13.2KN/M2

选择二者之中较小者取F=13.2KN/M2

振捣砼时产生的侧压力为4KN/M2

总侧压力q1=1.2（13.2+4）=20.64KN/M2

化为线荷载q=0.6×0.9q=11.15KN/M

（2 ）验算抗弯强度

按四跨连续梁查表得：

Mmax=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486

钢模板静截面抵抗矩为5.94CM3

所以Mmax/Wh=253×103/5.94×103=81.82mm2

A3钢的抗弯强度设计值为200N/MM2>81.82N/MM 2

满足要求

（3）抗剪强度验算

Vmax=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn

τmax=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2

A3钢抗剪强度设计值为125N/MM2>5.99N/MM2

满足要求

（4）挠度验算

q=0.6×（13.2+4）=10.32kn/m

Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97× 104=0.24MM

[W]=450/400=1.13MM>0.24MM

3.顶撑计算

钢楞选择直径48×3.5mm的钢管，间距0.6m,在3.6M高度的中间纵横各设两道水平支撑。

L0=3.6/3=1.2m

i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM

λ=L0/i=1600/15.79=101.33

（1）强度验算

已知N=4.38/2×0.6=1.315KN

N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2

满足要求

（2）稳定验算

因为λ=101.33 查表得稳定系数 ф=0.628

N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2

符合要求

4、插销抗剪强度验算

N/2A0=7.73×0.75/[2×（3.14×122/4]=7.73×0.75/（2×113）=25.6N/mm2<fv=125N/mm2

（4）按最不利因素求受压稳定性计算允许荷载

N/xA+BMX/[rxWix（1-0.8×N/NEx）≤f

N/（0.487×452）+（1×24N）/{1.15×3862.88×[1-0.8×（N/3862.88）]}≤f=215N/mm2

求得允许荷载为N=13.2KN

A ─ 套管钢管截面面积（mm2）查表A=452（mm2）

Ah ─ 插管钢管截面面积（mm2）查表Ak=357（mm2）

x ─ 轴心受压构件稳定系数

长细比λ=UL/i2（L为钢支柱长度i2为套管回转半径mm）

换算系数U=（1+h/2）0.5 h=I2（套管贯性矩）/I1（插管贯性矩）

─ 等效弯矩系数 =1.0

Mx ─ 偏心弯矩值 Mx=N.e e=d1/2=48/2=24mm

Wix─ 钢支柱截面抵抗矩（mm3）

E ─ 钢柱弹性模量（N/mm2） E=2.06×105N/mm2

d1 ─ 套管直径d1=48mm

d2 ─ 插管直径d2=43mm

其余的梁、柱的模板和支撑计算与上述方法相同，在此不作详细计算。

fc──木材顺纹抗拉强度设计值

fv──木材顺纹抗剪强度设计值

fm──木材抗弯强度设计值

Mmax──最大弯矩 W──净截面抵抗矩

Vmax──最大剪力 τmax──最大剪应力

ω──受弯构件挠度 i──回转半径

η ──长细比 An──净截面面积

ф ──轴心受压构件稳定系数

1、垫木50厚200－300宽 2、木楔 3、水平拉条 4、木支柱（钢支柱）间距为1.0米 5、梁钢侧模 6、梁底模 7、木楞（65*100）8、板底钢模 9、焊接卡片直径6.5钢筋拉杆 10、剪刀撑

❷ 建筑脚手架钢管规格表

1、脚手架钢管规格：直径为Φ3.0,Φ2.75,Φ3.25,Φ2.5；长度一般为1-6米半米一个规格，可按照客户要求规格加工。

2、脚手架钢管执行标准：SY/T5768-95 GB/T3091-2001。

3、脚手架钢管的材质：Q195、Q215或Q235。

(2)直径63钢管厚度30最大抗剪值是多少扩展阅读

类型

扣件式

1、优点

1)承载力较大。当脚手架的几何尺寸及构造符合规范的有关要求时，一般情况下，脚手架的单管立柱的承载力可达15kN～35kN(1．5tf～3．5tf，设计值)。

2)装拆方便，搭设灵活。由于钢管长度易于调整，扣件连接简便，因而可适应各种平面、立面的建筑物与构筑物用脚手架。

3)比较经济，加工简单，一次投资费用较低；如果精心设计脚手架几何尺寸，注意提高钢管周转使用率，则材料用量也可取得较好的经济效果。扣件钢管架折合每平方米建筑用钢量约15公斤。

2、缺点

1)扣件(特别是它的螺杆)容易丢失；

螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；

2)节点处的杆件为偏心连接，靠抗滑力传递荷载和内力，因而降低了其承载能力；

3)扣件节点的连接质量受扣件本身质量和工人操作的影响显著。

门式钢管

1、优点

1)门式钢管脚手架几何尺寸标准化。

2)结构合理，受力性能好，充分利用钢材强度，承载能力高。

3)施工中装拆容易、架设效率高，省工省时、安全可靠、经济适用。

2、缺点

1)构架尺寸无任何灵活性，构架尺寸的任何改变都要换用另一种型号的门架及其配件

2)交叉支撑易在中铰点处折断；

3)定型脚手板较重，

4)价格较贵

碗扣式

1、优点

1)多功能：能根据具体施工要求，组成不同组架尺寸、形状和承载能力的单、双排脚手架，支撑架，支撑柱，物料提升架，爬升脚手架，悬挑架等多种功能的施工装备。也可用于搭设施工棚、料棚、灯塔等构筑物。特别适合于搭设曲面脚手架和重载支撑架。

2)高功效：常用杆件中最长为3130mm，重17.07kg。整架拼拆速度比常规快3～5倍，拼拆快速省力，工人用一把铁锤即可完成全部作业，避免了螺栓操作带来的诸多不便。

3)通用性强：主构件均采用普通的扣件式钢管脚手架之钢管，可用扣件同普通钢管连接，通用性强。

4)承载力大：立杆连接是同轴心承插，横杆同立杆靠碗扣接头连接，接头具有可靠的抗弯、抗剪、抗扭力学性能。而且各杆件轴心线交于一点，节点在框架平面内，因此，结构稳固可靠，承载力大。

2、缺点

1)横杆为几种尺寸的定型杆，立杆上碗扣节点按0.6m间距设置，使构架尺寸受到限制；

2)U形连接销易丢；

3)价格较贵；

盘扣式

1）轻松快捷：搭建轻松快速，并具有很强的机动性，可满足大范围的作业要求；

2）灵活安全 可靠：可根据不同的实际需要，搭建多种规格、多排移动的脚手架，各种完善安全配件，在作业中提供牢固、安全的支持；

3）储运方便：拆卸储存占地小，并可推动方便转移，部件能通过各种窄小通道。

❸ 5mm厚Q235B钢模板抗弯强度设计值，抗剪强度设计值是多少

从原理上讲;钢管的直埋历径越大,惯性矩越大,抗弯强度越好,可弯瞎搜是钢管的壁厚太薄了,也容易损坏,所以不能单纯地从抗弯强度上确定钢管的厚度,还要考虑钢材的材质,抗神此拉强度,剪切强度,弹性模量,以及耐腐蚀性,多方面的综合因素确定钢管的管壁厚度,总之是;优质钢材可以把直径做大些,管壁薄点,劣质钢材却不行。

❹ 剪力墙加固钢管间的距离是多少

混凝土柱子模板的支承箍距，必须根据模板材料的厚度、强度、弹性模量及浇筑高度产生的侧压力经计算满足强度、挠度规定来决定，适用规范是JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。先要按GB50666-2011《混凝土结构工程施工规范》对新浇混凝土的侧压力进行计算；其次要设定模板的厚度和材质及支承箍距（就等于是模板的跨度）；要查出模板的弹性模量、及模板截面的惯性矩，近似按均布荷载下的三跨连续梁的最大挠度公式计算，计算值应满足规范容许值。否则就要减小箍距或增加模板厚度。一般截面的柱子及柱高，通常按经验配置，专项方案中必须计算。

剪力墙又称抗风墙、抗震墙或结构墙。房屋或构筑物中主要承受风荷载或地震作用引起的水平荷载和竖向荷载（重力）的墙体，防止结构剪切（受剪）破坏。
它分平面剪力墙和筒体剪力墙。平面剪力墙用于钢筋混凝土框架结构、升板结构、无梁楼盖体系中。为增加结构的刚度、强度及抗倒塌能力，在某些部位可现浇或预制装配钢筋混凝土剪力墙。现浇剪力墙与周边梁、柱同时浇筑，整体性好。筒体剪力墙用于高层建筑、高耸结构和悬吊结构中 ，由电梯间、楼梯间、设备及辅助用房的间隔墙围成，筒壁均为现浇钢筋混凝土墙体，其刚度和强度较平面剪力墙高可承受较大的水平荷载。

❺ 建筑模板方案安全计算

规范是：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.50；
梁截面高度 D(m):0.55
混凝土板厚度(mm):1.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.20；
梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；
梁两侧立柱间距(m):0.90；
承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；
梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；
面板厚度(mm)：15.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；
次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×6×0.9=3.78kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+3.780 = 13.500 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 183mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×13.5×1832 = 4.52×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.52×104 / 1.88×104=2.411N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.411N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 183mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×1834/(100×9500×1.41×105) = 0.051 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =183/250 = 0.732mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.051mm小于面板的最大容许挠度值 [ω]=0.732mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×6×0.9)×0.183=4.94kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.94×500.002= 1.24×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.941×0.5=2.718 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.24×105/8.33×104 = 1.482 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.482 N/mm2 小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.18= 3.29 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.29×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.017 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.017mm小于内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.718kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×1002×2/6 = 266.67cm3；
I = 80×1003×2/12 = 1333.33cm4；
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 2.487 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 549mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 2.49×106/2.67×105 = 9.325 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =9.325N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.838 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 549/250=2.196mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.838mm小于外楞的最大容许挠度值 [ω]=2.196mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3；
I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.60×0.55×0.90=9.09kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；
q = q1 + q2 + q3=9.09+0.23+1.51=10.83kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×10.827×0.1672=0.03kN.m；
σ =0.03×106/2.25×104=1.337N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.337 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.550+0.35）×0.60= 8.63KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =166.67/250 = 0.667mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.625×166.74/(100×9500×1.69×105)=0.028mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.028mm小于面板的最大允许挠度值:[ω] = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！
六、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.55×0.167=2.338 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.167×(2×0.55+0.5)/ 0.5=0.187 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.167=0.75 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×2.338+1.2×0.187=3.029 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.75=1.05 kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 3.029+1.05=4.079 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×4.079×0.6×0.6= 0.147 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.147×106/83333.3 = 1.762 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 1.762 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×4.079×0.6 = 1.468 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1468.44/(2×50×100) = 0.441 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.441 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 2.338 + 0.187 = 2.524 kN/m；
方木最大挠度计算值 ω= 0.677×2.524×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.053mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=0.600×1000/250=2.400 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 0.053 mm小于方木的最大允许挠度 [ω]=2.4 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.550= 14.025 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(14.025 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 23.550 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.61 kN，中间支座最大反力Rmax=6.122；
最大弯矩Mmax=0.251 kN.m；
最大挠度计算值Vmax=0.076 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.251×106/4490=55.838 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 55.838 N/mm2 小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
七、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
八、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤Rc
其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.122 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.61 kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×9=1.608 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.60/2+(0.90-0.50)/2)×0.60×0.35=0.126 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.60/2+(0.90-0.50)/2)×0.60×0.001×(1.50+24.00)=0.009 kN；
N =0.61+1.608+0.126+0.009=2.353 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.2 = 2.356 m；
Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；
由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.316 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=2353.435/(0.316×424) = 17.565 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 17.565 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.029 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.029×(1.2+0.1×2) = 1.707 m；
Lo/i = 1707.111 / 15.9 = 107 ；
由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=2353.435/(0.537×424) = 10.336 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 10.336 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =6.122 kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(9-0.55)=1.608 kN；
N =6.122+1.608=7.632 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.185 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.7×1.2 = 2.417 m；
Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；
由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.301 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=7631.775/(0.301×424) = 59.799 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 59.799 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.029 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.029×(1.2+0.1×2) = 1.707 m；
Lo/i = 1707.111 / 15.9 = 107 ；
由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=7631.775/(0.537×424) = 33.519 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 33.519 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

❻ Q235钢管的抗剪强度怎么计算

Q代表的是这种材质的屈服极限，后面的235，就是指这种材质的屈服值，在235MPa左右。并会随着材质的厚度的增加而使其屈服值减小，由于含碳适中，综合性能较好，强度、塑性和焊接等性能得到较好配合，用途最广泛。