A. 搭设脚手架时如何计算钢管和扣件的数量
在装修当中的钢管和扣件的用量需要提前知道的。以Φ48钢管为例计算，内长杆平均长度容取5米。包括沥干和纵向水平杆还有剪刀撑，小横杆平均长度取立杆横距+0.5m，所以钢管用量和使用按照非常严格的计算方法计算的，还有扣件的用量也是要仔细的去计算的。
B. 修楼房时的铁塔是怎么架上去的
铁塔?
是脚手架吧
建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定
第一章 总 则
第一条 为贯彻“安全第一， 预防为主”的方针和《中华人民共和国建筑法》，加强建筑施工附着升降脚手架（以下简称“附着升降脚手架”）的管理，保证施工安全，制定本规定。
第二条 本规定适用于在高层、 超高层建筑工程结构上使用的由不同形式的架体、附着支承结构、升降设备和升降方式组成的各类附着升降脚手架。
第三条 各类附着升降脚手架的设计、制作、安装、使用和拆卸都必须执行本规定，并应遵守相关现行国家和行业的规程、规范、标准和规定。
第四条 建设部对附着升降脚手架实行统一管理。各省、自治区和直辖市的建设行政主管部门对本辖区内附着升降脚手架实施监督管理。
第二章 设计计算
第五条 附着升降脚手架的设计应执行本规定和《建筑结构荷载规范》（GBJ9）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18）、《混凝土结构设计规范》（GBJ10）、《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（修订稿）以及其它有关标准。
第六条 附着升降脚手架的架体结构和附着支承结构应按“概率极限状态法”进行设计计算， 承载力设计表达式为：
γOS≤R
式中：γO－结构重要性系数，取0.9；
S－荷载效应；
R－结构抗力。
第七条 附着升降脚手架升降结构中的升降动力设备、吊具、索具，按“容许应力设计法”进行设计计算，执行本规定和有关起重吊装的现行规范，计算表达式为：
σ≤[σ]
式中：σ－设计应力
[σ]－容许应力
第八条 附着升降脚手架的各组成部分应按其结构形式、工作状态和受力情况，分别确定在使用、升降和坠落三种不同状况下的计算简图，并按最不利情况进行计算和验算。必要时应通过整体模型试验验证脚手架架体结构的设计承载能力。
第九条 附着升降脚手架设计中荷载标准值应分使用、升降及坠落三种状况按以下规定分别确定：
1. 恒载标准值GK
包括架体结构、围护设施、作业层设施以及固定于架体结构上的升降机构和其它设备、装置的自重，其值可按现行《建筑结构荷载规范》（GBJ9）附录一确定。对于木脚手板及竹串片脚手板，取自重标准值为0.35KN／m2。
2.施工活荷载标准值QK
包括施工人员、材料及施工机具等自重；可按施工设计确定的控制荷载采用，但其取值不得小于以下规定：
结构施工按二层同时作业计算，使用状况时按每层3KN／m2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/m2计算；
装修施工按三层同时作业计算，使用状况时按每层2KN／m2计算，升降及坠落状况时按每层0.5KN/m2计算。
3.风荷载标准值WK按下式计算：
WK＝kμ8·μZWο
k－风压折减系数，在取当地基本风压值时，取0.7；
μ8－脚手架风荷载体型系数，按表1选用
脚手架风荷载体型系数 表1
背靠建筑物状况 全封闭 敞开、开洞
μ8 1.0Φ 1.3Φ
表中：Φ为脚手架封闭情况确定的挡风系数。
Φ＝ 脚手架挡风面积
_______________
脚手架迎风面积
当用彩条布做脚手架围挡时，取Φ＝1.0 ；
μZ——风压高度变化系数，按现行的《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定取用；
WO——基本风压，使用状况下按现行的《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定取用；升降及坠落状况可取0.25KN／m2。
第十条 附着升降脚手架各组成部分的设计应按表2的规定计入相应的荷载计算系数。
荷载计算系数 表2
设计项目 应计入的计算系数 设计方法
使用工况 升降及其坠落工况
架
体
结
构 构架 (γGγQΦ),γ′m —————— 概率极限
状态法
竖向主框架 γ1（γGγQΦ） γ2（γGγQΦ）
水平梁架
附着支承结构
防倾、防坠落装置
升降动力设备 —————— γ2 容许应力法
索具、吊具 γ1 γ2
表中：
γG－永久荷载分项系数，一般取1.2，但当有利于抗倾覆验算时，取0.9；
γQ－可变荷载分项系数，取1.4；
Φ－可变荷载组合系数，取0.85；
γ′m－结构抗力调整系数，按《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（修订稿）确定；
γ1，γ2－荷载变化系数，γ1＝1.3，γ2＝2.0
第十一条 采用“概率极限状态”设计时，按承载力极限状态设计的计算荷载取荷载的设计值；按使用极限状态设计的计算荷载取荷载的标准值。
第十二条 索具、吊具按表2的规定进行设计计算时，其安全系数的取值参照相关的设计规范确定，但升降机构中使用的索具、吊具的安全系数不得小于6.0。
第十三条 对于升降动力设备，其容许荷载的取值参照相关的设计规范确定，当无规定时可取其额定荷载。
第十四条 螺栓连接强度的设计值应按表3取用；
螺栓连接强度设计值(N/mm2) 表3
钢 号 抗拉fbt 抗剪fbv
Q235 170 130
第十五条 受压构件的长细比应不大于150。
受弯构件的容许挠度应不超过表4规定的允许值：
受弯构件的容许挠度值 表4
构件类别 容许挠度
大横杆 、小横杆 L/150
水平支承结构 L/200
其他受弯构件 L/300
第十六条 附着升降脚手架架体的脚手架构件部分的设计执行《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（修订稿）。
第十七条 附着支承结构的平面布置必须依据安全要求和工程情况审慎设计，避免出现超过其设计承载能力的工作状态。
第三章 构造与装置
第十八条 附着升降脚手架的架体尺寸应符合以下规定：
1. 架体高度不应大于5倍楼层高；
2. 架体宽度不应大于1.2m；
3. 直线布置的架体支承跨度不应大于8m；折线或曲线布置的架体支承跨度不应大于5.4m；
4. 整体式附着升降脚手架架体的悬挑长度不得大于1/2水平支承跨度和3m；单片式附着升降脚手架架体的悬挑长度不应大于1/4水平支承跨度；
5. 升降和使用工况下，架体悬臂高度均不应大于6.0m和2/5架体高度。
6. 架体全高与支承跨度的乘积不应大于110m2。
第十九条 附着升降脚手架应具有足够强度和适当刚度的架体结构；应具有安全可靠的能够适应工程结构特点的附着支承结构；应具有安全可靠的防倾覆装置、防坠落装置；应具有保证架体同步升降和监控升降荷载的控制系统；应具有可靠的升降动力设备；应设置有效的安全防护，以确保架体上操作人员的安全，并防止架体上的物料坠落伤人。
第二十条 附着升降脚手架的架体结构应符合以下规定：
1. 架体必须在附着支承部位沿全高设置定型加强的竖向主框架，竖向主框架应采用焊接或螺栓连接的片式框架或格构式结构，并能与水平梁架和架体构架整体作用，且不得使用钢管扣件或碗扣架等脚手架杆件组装。竖向主框架与附着支承结构之间的导向构造不得采用钢管扣件、碗扣架或其它普通脚手架连接方式；
2. 架体水平梁架应满足承载和与其余架体整体作用的要求，采用焊接或螺栓连接的定型桁架梁式结构；当用定型桁架构件不能连续设置时，局部可采用脚手架杆件进行连接，但其长度不能大于2m，并且必须采取加强措施，确保其连接刚度和强度不低于桁架梁式结构。主框架、水平梁架的各节点中，各杆件的轴线应汇交于一点；
3. 架体外立面必须沿全高设置剪刀撑，剪刀撑跨度不得大于6.0m；其水平夹角为45°～60°，并应将竖向主框架、架体水平梁架和构架连成一体；
4. 悬挑端应以竖向主框架为中心成对设置对称斜拉杆，其水平夹角应不小于45°；
5. 单片式附着升降脚手架必须采用直线形架体。
第二十一条 架体结构在以下部位应采取可靠的加强构造措施：
1. 与附着支承结构的连接处；
2. 架体上升降机构的设置处；
3. 架体上防倾、防坠装置的设置处；
4. 架体吊拉点设置处；
5. 架体平面的转角处；
6. 架体因碰到塔吊、施工电梯、物料平台等设施而需要断开或开洞处；
7.其它有加强要求的部位。
第二十二条 物料平台必须将其荷载独立传递给工程结构。在使用工况下，应有可靠措施保证物料平台荷载不传递给架体。物料平台所在跨的附着升降脚手架应单独升降，并应采取加强措施。
第二十三条 附着支承结构必须满足附着升降脚手架在各种工况下的支承、防倾和防坠落的承力要求，其设置和构造应符合以下规定：
1.附着支承结构采用普通穿墙螺栓与工程结构连接时，应采用双螺母固定， 螺杆露出螺母应不少于3扣。垫板尺寸应设计确定，且不得小于80mm×80mm×8mm；
2. 当附着点采用单根穿墙螺栓锚固时，应具有防止扭转的措施；
3.附着构造应具有对施工误差的调整功能，以避免出现过大的安装应力和变形；
4. 位于建筑物凸出或凹进结构处的附着支承结构应单独进行设计，确保相应工程结构和附着支承结构的安全；
5. 对附着支承结构与工程结构连接处混凝土的强度要求应按计算确定，并不得小于C10；
6. 在升降和使用工况下， 确保每一架体竖向主框架能够单独承受该跨全部设计荷载和倾覆作用的附着支承构造均不得少于二套。
第二十四条 附着升降脚手架的防倾装置必须与竖向主框架、附着支承结构或工程结构可靠连接，并遵守以下规定：
1.防倾装置应用螺栓同竖向主框架或附着支承结构连接，不得采用钢管扣件或碗扣方式；
2.在升降和使用两种工况下，位于在同一竖向平面的防倾装置均不得少于二处，并且其最上和最下一个防倾覆支承点之间的最小间距不得小于架体全高的1/3；
3. 防倾装置的导向间隙应小于5mm。
第二十五条 附着升降脚手架的防坠装置必须符合以下要求：
1.防坠装置应设置在竖向主框架部位，且每一竖向主框架提升设备处必须设置一个；
2.防坠装置必须灵敏、可靠，其制动距离对于整体式附着升降脚手架不得大于80mm，对于单片式附着升降脚手架不得大于150mm；
3. 防坠装置应有专门详细的检查方法和管理措施，以确保其工作可靠、有效；
4、防坠装置与提升设备必须分别设置在两套附着支承结构上，若有一套失效，另一套必须能独立承担全部坠落荷载。
第二十六条 附着升降脚手架的升降动力设备应满足附着升降脚手架使用工作性能的要求，升降吊点超过两点时，不能使用手拉葫芦。升降动力控制台应具备相应的功能，并应符合相应的安全规程。
第二十七条 同步及荷载控制系统应通过控制各提升设备间的升降差和控制各提升设备的荷载来控制各提升设备的同步性，且应具备超载报警停机、欠载报警等功能。
第二十八条 附着升降脚手架的安全防护措施应满足以下要求：
1. 架体外侧必须用密目安全网(≥800目/100cm2)围挡；密目安全网必须可靠固定在架体上；
2. 架体底层的脚手板必须铺设严密，且应用平网及密目安全网兜底。应设置架体升降时底层脚手板可折起的翻板构造，保持架体底层脚手板与建筑物表面在升降和正常使用中的间隙，防止物料坠落；
3. 在每一作业层架体外侧必须设置上、下两道防护栏杆(上杆高度1.2m，下杆高度0.6m)和挡脚板（高度180mm）；
4.单片式和中间断开的整体式附着升降脚手架，在使用工况下，其断开处必须封闭并加设栏杆；在升降工况下，架体开口处必须有可靠的防止人员及物料坠落的措施。
第二十九条 附着升降脚手架在升降过程中，必须确保升降平稳。
第四章 加工制作
第三十条 附着升降脚手架构配件的制作， 必须具有完整的设计图纸、工艺文件、产品标准和产品质量检验规则；制作单位应有完善有效的质量管理体系，确保产品质量。
第三十一条 制作构配件的原、辅材料的材质及性能应符合设计要求，并按规定对其进行验证和检验。
第三十二条 加工构配件的工装、设备及工具应满足构配件制作精度的要求，并定期进行检查。工装应有设计图纸。
第三十三条 附着升降脚手架构配件的加工工艺， 应符合现行有关标准的相应规定，所用的螺栓连接件，严禁采用钣牙套丝或螺纹锥攻丝。
第三十四条 附着升降脚手架构配件应按照工艺要求及检验规则进行检验。对附着支承结构、防倾防坠装置等关键部件的加工件要有可追溯性标识， 加工件必须进行100％检验。构配件出厂时，应提供出厂合格证。
第五章 安装、使用和拆卸
第三十五条 使用前，应根据工程结构特点、施工环境、条件及施工要求编制“附着升降脚手架专项施工组织设计”，并根据本规定有关要求办理使用手续，备齐相关文件资料。
第三十六条 施工人员必须经过专项培训。
第三十七条 组装前，应根据专项施工组织设计要求，配备合格人员，明确岗位职责，并对有关施工人员进行安全技术交底。
第三十八条 附着升降脚手架所用各种材料、工具和设备应具有质量合格证、材质单等质量文件。使用前应按相关规定对其进行检验。不合格产品严禁投入使用。
第三十九条 附着升降脚手架在每次升降以及拆卸前应根据专项施工组织设计要求对施工人员进行安全技术交底。
第四十条 整体式附着升降脚手架的控制中心应设专人负责操作，禁止其他人员操作。
第四十一条 附着升降脚手架在首层组装前应设置安装平台，安装平台应有保障施工人员安全的防护设施，安装平台的水平精度和承载能力应满足架体安装的要求。
第四十二条 附着升降脚手架的安装应符合以下规定：
1.水平梁架及竖向主框架在两相邻附着支承结构处的高差应不大于20mm；
2.竖向主框架和防倾导向装置的垂直偏差应不大于5‰和60mm；
3.预留穿墙螺栓孔和预埋件应垂直于工程结构外表面，其中心误差应小于15mm。
第四十三条 附着升降脚手架组装完毕,必须进行以下检查，合格后方可进行升降操作：
1.工程结构混凝土强度应达到附着支承对其附加荷载的要求；
2.全部附着支承点的安装符合设计规定，严禁少装附着固定连接螺栓和使用不合格螺栓；
3.各项安全保险装置全部检验合格；
4.电源、电缆及控制柜等的设置符合用电安全的有关规定；
5.升降动力设备工作正常；
6.同步及荷载控制系统的设置和试运效果符合设计要求；
7.架体结构中采用普通脚手架杆件搭设的部分，其搭设质量达到要求；
8.各种安全防护设施齐备并符合设计要求；
9.各岗位施工人员已落实；
10. 附着升降脚手架施工区域应有防雷措施；
11.附着升降脚手架应设置必要的消防及照明设施；
12.同时使用的升降动力设备、同步与荷载控制系统及防坠装置等专项设备，应分别采用同一厂家、同一规格型号的产品；
13.动力设备、控制设备、防坠装置等应有防雨、防砸、防尘等措施；
14.其它需要检查的项目。
第四十四条 附着升降脚手架的升降操作必须遵守以下规定：
1.严格执行升降作业的程序规定和技术要求；
2.严格控制并确保架体上的荷载符合设计规定；
3.所有妨碍架体升降的障碍物必须拆除；
4、所有升降作业要求解除的约束必须拆开；
5.严禁操作人员停留在架体上，特殊情况确实需要上人的，必须采取有效安全防护措施，并由建筑安全监督机构审查后方可实施；
6.应设置安全警戒线，正在升降的脚手架下部严禁有人进入，并设专人负责监护；
7.严格按设计规定控制各提升点的同步性，相邻提升点间的高差不得大于30mm，整体架最大升降差不得大于80mm；
8.升降过程中应实行统一指挥、规范指令。升、降指令只能由总指挥一人下达，但当有异常情况出现时，任何人均可立即发出停止指令；
9.采用环链葫芦作升降动力的，应严密监视其运行情况，及时发现、解决可能出现的翻链、绞链和其它影响正常运行的故障；
10.附着升降脚手架升降到位后，必须及时按使用状况要求进行附着固定。在没有完成架体固定工作前，施工人员不得擅自离岗或下班。未办交付使用手续的，不得投入使用。
第四十五条 附着升降脚手架升降到位架体固定后，办理交付使用手续前，必须通过以下检查项目：
1.附着支承和架体已按使用状况下的设计要求固定完毕；所有螺栓连接处已拧紧；各承力件预紧程度应一致；
2.碗扣和扣件接头无松动；
3.所有安全防护已齐备；
4.其它必要的检查项目。
第四十六条 附着升降脚手架的使用必须遵守其设计性能指标，不得随意扩大使用范围；架体上的施工荷载必须符合设计规定，严禁超载，严禁放置影响局部杆件安全的集中荷载，并应及时清理架体、设备及其它构配件上的建筑垃圾和杂物。
第四十七条 附着升降脚手架在使用过程中严禁进行下列作业：
1.利用架体吊运物料；
2.在架体上拉结吊装缆绳（索）；
3.在架体上推车；
4.任意拆除结构件或松动连结件；
5.拆除或移动架体上的安全防护设施；
6.起吊物料碰撞或扯动架体；
7.利用架体支顶模板；
8.使用中的物料平台与架体仍连接在一起；
9.其它影响架体安全的作业。
第四十八条 附着升降脚手架在使用过程中，应按第四十二条的规定每月进行一次全面安全检查，不合格部位应立即改正。
第四十九条 当附着升降脚手架预计停用超过一个月时，停用前采取加固措施。
第五十条 当附着升降脚手架停用超过一个月或遇六级以上大风后复工时，必须按第四十四条的要求进行检查。
第五十一条 螺栓连接件、升降动力设备、防倾装置、防坠装置、电控设备等应至少每月维护保养一次。
第五十二条 附着升降脚手架的拆卸工作必须按专项施工组织设计及安全操作规程的有关要求进行。拆除工作前应对施工人员进行安全技术交底，拆除时应有可靠的防止人员与物料坠落的措施，严禁抛扔物料。
第五十三条 拆下的材料及设备要及时进行全面检修保养，出现以下情况之一的，必须予以报废：
1.焊接件严重变形且无法修复或严重锈蚀；
2.导轨、附着支承结构件、水平梁架杆部件、竖向主框架等构件出现严重弯曲；
3.螺栓连接件变形、磨损、锈蚀严重或螺栓损坏；
4.弹簧件变形、失效；
5.钢丝绳扭曲、打结、断股，磨损断丝严重达到报废规定；
6.其它不符合设计要求的情况。
第五十四条 遇五级（含五级）以上大风和大雨、大雪、浓雾和雷雨等恶劣天气时，禁止进行升降和拆卸作业。并应预先对架体采取加固措施。夜间禁止进行升降作业。
第六章 管理
第五十五条 建设部对从事附着升降脚手架工程的施工单位实行资质管理，未取得相应资质证书的不得施工；对附着升降脚手架实行认证制度，即所使用的附着升降脚手架必须经过国务院建设行政主管部门组织鉴定或者委托具有资格的单位进行认证。
第五十六条 附着升降脚手架工程的施工单位应当根据资质管理有关规定到当地建设行政主管部门办理相应的审查手续。
第五十七条 新研制的附着升降脚手架应符合本规定的各项技术要求，并到当地建设行政主管部门办理试用手续，经审查合格后，只可批在一个工程上试用，试用期间必须随时接受当地建设行政主管部门的指导和监督。
试用成功后，再按照第五十五条的规定取得认证资格，方可投入正式使用。
第五十八条 对已获得附着升降脚手架资质证书的施工单位实行年检管理制度，有下列情况之一者，一律注销资质证书：
1.使用与其资质证书所载明的附着升降脚手架名称和型号不一致者；
2.有出借，出租资质证书、转包行为者；
3.严重违反本规定，多次整改仍不合格者；
4.发生一次死亡3人以上重大事故或事故累计死亡达3人以上者；
第五十九条 异地使用附着升降脚手架的，使用前应向当地建设行政主管部门或建筑安全监督机构办理备案手续，接受其监督管理。
第六十条 工程项目的总承包单位必须对施工现场的安全工作实行统一监督管理，对使用的附着升降脚手架要进行监督检查，发现问题，及时采取解决措施。
附着升降脚手架组装完毕，总承包单位必须根据本规定以及施工组织设计等有关文件的要求进行检查，验收合格后，方可进行升降作业。分包单位对附着升降脚手架的使用安全负责。
第六十一条 附着升降脚手架发生重大事故后，应当严格保护事故现场，采取有效措施防止事故扩大和组织抢救工作，并立即向当地建设行政主管部门和有关部门报告。抢救人员需移动现场物件时，应做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，保存现场重要痕迹、物证，有条件的应拍照或录相。
第六十二条 各级建设行政主管部门或建筑安全监督机构应当加强对附着升降脚手架工程的监督检查，确保安全生产。
第六十三条 本规定由建设部建筑管理司负责解释。
附录一：
名词、术语
1.附着升降脚手架
仅需搭设一定高度并附着于工程结构上，依靠自身的升降设备和装置，可随工程结构施工逐层爬升，具有防倾覆、防坠落装置，并能实现下降作业的外脚手架。
2.附着支承结构
直接与工程结构连接，承受并传递脚手架荷载的支承结构。
3.单片式附着升降脚手架
仅有两个提升装置并独自升降的附着升降脚手架。
4.整体式附着升降脚手架
有三个以上提升装置的连跨升降的附着升降脚手架。
5.架体结构
附着升降脚手架的组成结构，一般由架体竖向主框架，架体水平梁架和架体构架等三部分组成。
6.架体竖向主框架
用于构造附着升降脚手架架体，垂直于建筑物外立面，并与附着支承结构连接，主要承受和传递竖向和水平荷载的竖向框架。
7.架体水平梁架
用于构造附着升降脚手架架体，主要承受架体竖向荷载，并将竖向荷载传递至竖向主框架和附着支承结构的水平结构。
8.架体构造
彩用钢管杆件搭设的与竖向主框架和水平梁架连接的附着升降脚手架架体结构部分。
9.架体高度
架体最底层杆件轴线至架体最上层横杆（护栏）轴线间的距离。
10.架体宽度
架体内、外排立杆轴线之间的水平距离。
11.架体支承跨度
两相邻竖向主框架中心轴线之间的距离。
12.悬臂高度
架体的附着支承结构中最高一个支承点以上的架体高度。
13.悬挑长度
架体竖向主框架中心轴线至边跨架体端部立面之间的水平距离。
14.防倾覆装置
防止架体在升降和使用过程中发生倾覆的装置。
15.防坠落装置
架体在升降或使用过程中发生意外坠落时的制动装置。
16.升降机构
控制架体升降运行的机构。
17.荷载控制系统
能够反映、控制升降动力荷载的装置系统
C. 玻璃幕墙铝型材有几种尺寸
一 、玻璃幕墙分类
框架支撑
框支撑玻璃幕墙是玻璃面板周边由金属框架支撑的玻璃幕墙，主要包括：
明框玻璃幕墙
明框玻璃幕墙是金属框架构件显露在外表面的玻璃幕墙。它以特殊断面的铝合金型材为框架，玻璃面板全嵌入型材的凹槽内。其特点在于铝合金型材本身兼有骨架结构和固定玻璃的双重作用。
明框玻璃幕墙是最传统的形式，应用最广泛，工作性能可靠。相对于隐框玻璃幕墙，更易满足施工技术水平要求。
隐框玻璃幕墙的金属框隐蔽在玻璃的背面，室外看不见金属框。隐框玻璃幕墙又可分为全隐框玻璃幕墙和半隐框玻璃幕墙两种，半隐框玻璃幕墙可以是横明竖隐，也可以是竖明横隐。隐框玻璃幕墙的构造特点是：玻璃在铝框外侧，用硅酮结构密封胶把玻璃与铝框粘结。幕墙的荷载主要靠密封胶承受。
全玻幕墙
全玻幕墙是由玻璃肋和玻璃面板构成的玻璃幕墙。
1.全玻璃幕墙面板玻璃厚度不宜小于10mm;夹层玻璃单片厚度不应小于8mm；玻璃幕墙肋截面厚度不小于12mm，截面高度不应小于100mm。
2.当玻璃幕墙超过4m（玻璃厚度10，12mm），5m（玻璃厚度15mm），6m（玻璃厚度19mm）时，全玻璃幕墙应悬挂在主体结构上。
3.吊挂全玻璃幕墙的主体构件应有足够刚度，采用钢桁架或钢梁作为受力构件时，其中心线与幕墙中心线相互一致，椭圆螺孔中心线应与幕墙吊杆锚栓位置一致。
4.吊挂式全玻璃幕墙的吊夹与主体结构之间应设置刚性水平传力结构。
5.所有钢结构焊接完毕，应进行隐蔽工程验收，验收合格后在涂刷防锈漆。
6.全玻璃幕墙玻璃面板的尺寸一般较大，宜采用机械吸盘安装。
7.全玻璃幕墙允许在现场打注硅酮结构密封胶。
8.全玻璃的板面不得与其他刚性材料直接接触。板面与装修面或结构面之间的空隙不应小于8mm，且应采用密封胶密封。
点支撑
点支撑玻璃幕墙是由玻璃面板、点支承装置和支承结构构成的玻璃幕墙。其支撑结构形式有玻璃肋支撑，单根型钢或钢管支撑，桁架支撑及张拉杆索体系支撑结构。[1]
单元式幕墙
单元式幕墙，是指由各种墙面权与支承框架在工厂制成完整的幕墙结构基本单位，直接安装在主体结构上的建筑幕墙。单元式幕墙主要可分为：单元式幕墙和半单元式幕墙又称坚挺单元式幕墙，半单元式幕墙详分又可分为：立挺分片单元组合式幕墙，窗间墙单元式幕墙。
二、玻璃幕墙的材料选用和要求条件
技术规范
《JGJ 102-2003玻璃幕墙工程技术规范》主要内容：根据建设部建标[2000]284号文件的要求，规范编制组在广泛调进研究，认真总结工程实践经验，参考有关国外先进标准并广泛征求意见的基础上，对《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102—96进行了修订。
支撑材料
考虑幕墙特点与建筑物寿命的关系，应符合下列规定：
1、立柱截面主要受力部位的厚度，应符合下列要求：
1）、铝型材截面开口部位的厚度不应小于3.0mm，闭口部位的厚度不应小于2.5mm；型材孔壁与螺钉之间直接采用螺纹受力连接时，其局部厚度尚不应小于螺钉的公称直径。
2）、钢型材截面主要受力部位的厚度不应小于3.0mm。
3）、对偏心受压立柱，其截面宽厚比应符合JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》第6.2.1 条的相应规定。
密封材料
玻璃与玻璃之间采用耐候硅酮胶密封，玻璃与金属结构之间采用结构硅酮胶粘结。建筑点式玻璃技术中密封胶只起密封作用，不必进行强度计算。在使用前必须进行胶与接触材料的相容性试验，性能检测合格，并且在有效期内使用，严格遵守操作规程，以确保施工质量。
玻璃条件
1、 玻璃幕墙应采用反射比不大于0.30的幕墙玻璃，对有采光功能要求的玻璃幕墙，其采光折减系数不宜低于0.20。
2 、框支承玻璃幕墙，宜采用安全玻璃。
3、 点支承玻璃幕墙的面板玻璃应采用钢化玻璃。
4 、采用玻璃肋支承的点支承玻璃幕墙，其玻璃肋应采用钢化突层玻璃。
5、 人员流动密度大、青少年或幼儿活动的公共场所以及使用中容易受到撞击的都位，其玻璃幕墙应采用安全玻璃；对使用中容易受到撞击的部位，尚应设置明显的警示标志。
尺寸要求
建筑物宜按照GBJ12-86《建筑模数协调统一标准》的规定，建筑幕墙水平横向扩展模数从900mm开始按1模增至最大尺寸为6000mm。其竖向扩展模数从2700mm开始按1 模增至最大尺寸为6000mm。如工程需要跨越上述尺寸时，可与制作厂家另行研究。
性能要求
1、 性能要求的提出，应根据建筑物所在地的地域、气候条件、建筑物的体型、高度、周围环境以及建筑物的重要性等因素选取，且与GB/T15225《建筑幕墙物理性能分级》相一致。
2、 应明确建筑物所在地的地理、气候、环境和周围建筑物的状态。以文字和图样型式明确建筑物的类别、体型、高度和幕墙所在的部位、形状等。
3、 根据1～20的技术参数提出幕墙的各种性能要求。
2、 铝合金型材膜厚应符合“金属涂层系统”中的规定。
3、钢材表面应进行防腐处理。当采用热浸镀锌处理时，其膜厚应大于45μm；当采用静电喷涂时，其膜厚应大于40μm。
4、 不同金属材料之间应有绝缘措施，防止异质金属间电化学腐蚀。
三、玻璃幕墙特例说明
形式构成
点式玻璃幕墙是新出现的一种支撑方式。点式玻璃幕墙它的全称为金属支撑结构点式玻璃幕墙,它一经出现，在城市发展很快。
按照支承结构的不同方式，点式玻璃幕墙在形式上可分为以下几种：
(1)、金属支承结构点式玻璃幕墙。这是目前采用最多的一种形式，它是用金属材料做支承结构体系，通过金属连接件和紧固件将面玻璃牢固地固定在它上面，十分安全可靠。充分利用金属结构的灵活多变以满足建筑造型的需要，人们可以透过玻璃清楚地看到支承玻璃的整个结构体系。玻璃的晶莹剔透和金属结构的坚固结实，“美”与“力”的体现。增强了“虚”、“实”对比的效果。
(2)、全玻璃结构点式玻璃幕墙。它通过金属连接件及紧固件将玻璃支承结构(玻璃肋)与面玻璃连成整体，成为建筑围护结构。施工简便造价低，玻璃面和肋构成开阔的视野，使人赏心悦目，建筑物室内、外空间达到最大程度的视觉交融。
(3)、拉杆(索)结构点式玻璃幕墙。它采用不锈钢拉杆或用与玻璃分缝相对应拉索做成幕墙的支承结构。玻璃通过金属连接件与其固定。在建筑中充分运械加工的精度，使构件均为受拉杆件，因此，施工时要加以预应力，这种柔接可降低震动时玻璃的破损率。
构成部件
(1)、支承体系。支承体系是将面玻璃所受的各种荷载直接传递到建筑主构上。因此，它是主要受力构件，一般是根据承受的荷载大小和建筑造型来结构形式和材料，如玻璃肋、不锈钢立柱、铝型材柱或加上适当的防腐、防面处理的钢析架、钢立柱及不锈钢拉杆(索)等。
(2)、金属连接件。金属连接件包括固定件(俗称爪座和爪子)和扣件。固定件通常用不锈普通钢铸造而成，而扣件则是不锈钢机加工件。考虑到金属相容性，爪座必须采用与支承体系相同的材质，或使用机械固定。金属连接件是建筑点式技术的精华所在。它把面玻璃固定在支承结构上不仅产生玻璃孔边缘附加应力，而且能够允许少量的位移来调节由于建筑安装带来的施工误差，同时还有减震措施以提高抗震能力，因此设计时考虑的因素是多方面的。金属连接件还产生显著的装饰效果，因此它除满足功能上的要求之外，还要有优美的造型设计和精细的加工制造，起“画龙点睛”的作用。
(3)、玻璃。建筑点式玻璃幕墙所用的玻璃，由于钻孔而导致孔边玻璃强度降低约30%，因此建筑点式玻璃幕墙必须采用强度较高的钢化玻璃(钢化玻璃的抗冲击强度是浮法玻璃的3-5倍，抗弯强度是浮法玻璃的2-5倍)注，钢化玻璃另一个重要特性是使用安全，在遇到较大外力而破坏时产生无锐角的细小碎块(俗称”玻璃雨”)，不易伤人。
与传统区别
(1)、结构形式：点式玻璃幕墙是采用计算机设计的现代结构技术和玻璃技术相结合的一种全新建筑空间结构体系，幕墙骨架主要由无缝钢管、不锈钢拉杆(或再加拉索)和不锈钢爪件所组成，它的面玻璃在角位打孔后，用金属接驳件连接到支承结构的全玻璃幕墙上。而一般玻璃幕墙则多为平面框式、竖向杆件受力体系的结构。
(2)、玻璃固定形式：点式玻璃幕墙的玻璃是用不锈钢爪件穿过玻璃上预钻的孔得以可靠固定的，而一般玻璃幕墙，如全隐式或半隐式都是用结构胶粘接固定在框架上的。
(3)、构件加工：点式玻璃幕墙的主要金属构件，均需车钻、冲压机床的精密加工，成批工厂化生产，现场安装精度高而质量好。而一般玻璃幕墙的铝合金多在施工现场就地用电动机具制作，加工略嫌粗糙，精度不高，效能低。
(4)、玻璃品种与规格：点式玻璃幕墙所用的玻璃多为低辐射或白钢化中空玻璃，且对解决城市光污染有一定效果，玻璃规格限制不是那么严格。而一般玻璃幕墙常采用镀膜反射玻璃，玻璃规格一般偏小。
D. 扣件钢管脚手架,其荷载大致应控制在多少tf以内
-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)1总则1．0．1为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规范。1．0．2本规范适用于工业与民用建筑施工用落地式（底撑式）单、双排扣件式钢管脚手架的设计与施工，以及水平混凝土结构工程施工中模板支架的设计与施工。单排脚手架不适用于下列情况：（1）墙体厚度小于或等于180mm；（2）建筑物高度超过24m；（3）空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；（4）砌筑砂浆强度等级小于或等于M1.0的砖墙。1．0．3扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对脚手架结构构件与立杆地基承载力进行设计计算，但在本规范第5.1.5条规定的情况下，相应杆件可不再进行设计计算。1．0．4扣件式钢管脚手架施工前，应根据本规范的规定编制施工组织设计。1．0．5扣件式钢管脚手架的设计与施工，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。2术语、符号2.1术语2．1．1脚手架为建筑施工而搭设的上料、堆料与施工作业用的临时结构架。2．1．2单排脚手架（单排架）只有一排立杆，横向水平杆的一端搁置在墙体上的脚手架。2．1．3双排脚手架（双排架）由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架。2．1．4结构脚手架用于砌筑和结构工程施工作业的脚手架。2．1．5装修脚手架用于装修工程施工作业的脚手架。2．1．6敞开式脚手架仅设有作业层栏杆和挡脚板，无其它遮挡设施的脚手架。2．1．7局部封闭脚手架遮挡面积小于30%的脚手架。2．1．8半封闭脚手架遮挡面积占30%~70%的脚手架。2．1．9全封闭脚手架沿脚手架外侧全长和全高封闭的脚手架。2．1．10模板支架用于支撑模板的、采用脚手架材料搭设的架子。2．1．11开口型脚手架沿建筑周边非交圈设置的脚手架。2．1．12封圈型脚手架沿建筑周边交圈设置的脚手架。2．1．13扣件采用螺栓紧固的扣接连接件。2．1．14直角扣件用于垂直交叉杆件间连接的扣件。2．1．15旋转扣件用于平行或斜交杆件间连接的扣件。2．1．16对接扣件用于杆件对接连接的扣件。2．1．17防滑扣件根据抗滑要求增设的非连接用途扣件。2．1．18底座设于立杆底部的垫座。2．1．19固定底座不能调节支垫高度的底座。2．1．20可调底座能够调节支垫高度的底座。2．1．21垫板设于底座下的支承板。2．1．22立杆脚手架中垂直于水平面的竖向杆件。2．1．23外立杆双排脚手架中离开墙体一侧的立杆，或单排架立杆。2．1．24内立杆双排脚手架中贴近墙体一侧的立杆。2．1．25角杆位于脚手架转角处的立杆。2．1．26双管立杆两根并列紧靠的立杆。2．1．27主立杆双管立杆中直接承受顶部荷载的立杆。2．1．28副立杆双管立杆中分担主立杆荷载的立杆。2．1．29水平杆脚手架中的水平杆件。2．1．30纵向水平沿脚手架纵向设置的水平杆。2．1．31横向水平杆沿脚手架横向设置的水平杆。2．1．32扫地杆贴近地面，连接立杆根部的水平杆。2．1．33纵向扫地杆沿脚手架纵向设置的扫地杆。2．1．34横向扫地杆沿脚手架横向设置的扫地杆。2．1．35连墙件连接脚手架与建筑物的构件。2．1．36刚性连墙件采用钢管、扣件或预埋件组成的连墙件。2．1．37柔性连墙件采用钢筋作拉筋构成的连墙件。2．1．38连墙件间距脚手架相邻连墙件之间的距离。2．1．39连墙件竖距上下相邻连墙件之间的垂直距离。2．1．40连墙件横距左右相邻连墙件之间的垂直距离。2．1．41横向斜撑与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。2．1．42剪刀撑在脚手架外侧面成对设置的交叉斜杆。2．1．43抛撑与脚手架外侧面斜交的杆件。2．1．44脚手架高度自立杆底座下皮至架顶栏杆上皮之间的垂直距离。2．1．45脚手架长度脚手架纵向两端立杆外皮间的水平距离。2．1．46脚手架宽度双排脚手架横向两侧立杆外皮之间的水平距离，单排脚手架为外立杆外皮至墙面的距离。2．1．47立杆步距（步）上下水平杆轴线间的距离。2．1．48立杆间距脚手架相邻立杆之间的轴线距离。2．1．49立杆纵距（跨）脚手架立杆的纵向间距2．1．50立杆横距脚手架立杆的横向间距，单排脚手架为外立杆轴线至墙面的距离。2．1．51主节点立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。2．1．52作业层上人作业的脚手架铺板层。2．2符号3构配件3．1钢管3．1．1脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T12793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235－A级钢的规定。3．1．2脚手架钢管的尺寸应按表3.1.2采用。每根钢管的最大质量不应大于25kg，宜采用φ48×3.5钢管。脚手架钢管尺寸（mm）表3.1.23．1．3钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合本规范第8.1.1、8.1.2条的规定；（2）钢管上严禁打孔。3．2扣件3．2．1扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。3．2．2脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。3．3脚手板3．3．1脚手板可采用钢、木、竹材料制作，每块质量不宜大于30kg。3．3．2冲压钢脚手板的材质应符号现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235－A级钢的规定，其质量与尺寸允许偏差应符合本规范第8.1.4条1款的规定，并应有防滑措施。3．3．3木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。3．3．4竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。3．4连墙件3．4．1连墙杆的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235－A级钢的规定。4荷载4．1荷载分类4．1．1作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。4．1．2永久荷载（恒荷载）可分为：（1）脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；（2）构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。4．1．3可变荷载（活荷载）可分为：（1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；（2）风荷载。4．2荷载标准值4．2．1永久荷载标准值应符合下列规定：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，宜按本规范附录A表A－1采用；（2）冲压钢脚手板、木脚手板与竹串片脚手板自重标准值，应按表4.2.1－1采用；脚手板自重标准值表4.2.1－1（3）栏杆与挡脚板自重标准值，应按表4.2.1－2采用。栏杆、挡脚板自重标准值表4.2.1－2（4）脚手架上吊挂的安全设施（安全网、苇席、竹笆及帆布等）的荷载应按实际情况采用。4．2．2装修与结构脚手架作业层上的施工均布活荷载标准值，应按表4.2.2采用；其他用途脚手架的施工均布活荷载标准值，应根据实际情况确定。施工均布活荷载标准值表4.2.2注：斜道均布活荷载标准值不应低于2kN/m24．2．3作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：wk=0.7μz·μs·w0（4.2.3）式中wk——风荷载标准值（kN/m2）；μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；μs——脚手架风荷载体型系数，按本规范表4.2.4的规定采用；w0——基本风压（kN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用。4．2．4脚手架的风荷载体型系数，应按表4.2.4的规定采用。脚手架的风荷载体型系数μs表4.2.4注：1．μstw值可将脚手架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）表6.3.1第32项和第36项的规定计算；2．φ为挡风系数，φ=1.2An/AW，其中An为挡风面积；AW为迎风面积。敞开式单、双排脚手架的φ值宜按本规范附录A表A－3采用。4．3荷载效应组合4．3．1设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.3.1采用。荷载效应组合表4.3.14．3．2在基本风压等于或小于0.35kN/m2的地区，对于仅有栏杆和挡脚板的敞开式脚手架，当每个连墙点覆盖的面积不大于30m2，构造符合本规范第6.4节规定时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。5设计计算5．1基本设计规定5．1．1脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：（1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑承载力计算；（2）立杆的稳定性计算；（3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；（4）立杆地基承载力计算。5．1．2计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。5．1．3脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。5．1．4当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。5．1．550m以下的常用敞开式单、双排脚手架，当采用本规范第6.1.1条规定的构造尺寸，且符合本规范表5.1.7注、第6章构造规定时，其相应杆件可不再进行设计计算。但连墙件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。5．1．6钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.6采用。钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）表5.1.65．1．7扣件、底座的承载力设计值应按表5.1.7采用。扣件、底座的承载力设计值（kN）表5.1.7注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m5．1．8受弯构件的挠度不应超过表5.1.8中规定的容许值。受弯构件的挠度表5.1.8注：l为受弯构件的跨度。5．1．9受压、受拉构件的长细比不应超过表5.1.9中规定的容许值。受压、受拉构件的容许长细比表5.1.9注：计算λ时，立杆的计算长度按本规范（5.3.3）式计算但k值取1.00，本表中其它杆件的计算长度l0按l0=μl=1.27l计算。5．2纵向水平杆、横向水平杆计算5．2．1纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式计算：σ=M/W≤f（5.2.1）式中M——弯矩设计值，应按本规范第5.2.2条的规定计算；W——截面模量，应本规范附录B表B采用；f——钢材的抗弯强度设计值，应按本规范表5.1.6采用。5．2．2纵向、横向水平杆弯矩设计值，应按下式计算：M=1.2MGk+1.4ΣMQk（5.2.2）式中MGk——脚手板自重标准值产生的弯矩；MQk——施工荷载标准值产生的弯矩。5．2．3纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定：v≤[v]（5.2.3）式中v——挠度；[v]——容许挠度，应按本规范表5.1.8采用。5．2．4计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度l0可按图5.2.4采用；双排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a=500时，其计算外伸长度a1可取300mm。（a）双排脚手架；（b）单排脚手架1―横向水平杆；2―纵向水平杆；3―立杆图5.2.4横向水平杆计算跨度5．2．5纵向或横向水平与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：R≤Rc式中R——纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；Rc——扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表5.1.7采用。5．3立杆计算5．3．1立杆的稳定性应按下列公式计算：5．3．2计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算：不组合风荷载时N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4ΣNQk（5.3.2－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k+NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.3.2－2）式中NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力；ΣNQk——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内离工荷载总和的1/2取值。5．3．3立杆计算长度l0应按下式计算：l0=kμh（5.3.3）式中k——计算长度附加系数，其值取1.155。μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.3.3采用；h——立杆步距。脚手架立杆的计算长度系数μ表5.3.35．3．4由风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw，可按下式计算：Mw=0.85×1.4Mwk=0.85×1.4ωklah2/10（5.3.4）式中Mwk——风荷载标准值产生的弯矩；ww——风荷载标准值，应按本规范（4.2.3）式计算；la——立杆纵距。5．3．5立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：（1）当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；（2）当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层产杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；（3）双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性，应按本规范公式5.3.1－1或5.3.1－2进行计算。5．3．6当立杆采用单管时，敞开式、全封闭、半封闭脚手架的可搭设高度Hs，应按下列公式计算并取小者。但当符合本规范第4.3.2条规定时，可仅计算（5.3.6－1）式：……
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N
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2
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100 100
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鈶 鍒嗘靛嵏鑽锋帾鏂斤細
鍒嗘靛嵏杞芥帾鏂介噰鐢ㄦ枩鎷夐挗涓濈怀鐨勬柟娉曪紝璧锋ユ灦鍗歌浇涓娆★紝姣忛殧浜斿眰鍗歌浇涓娆★紝鍗歌浇楂樺害涓2.8脳5=14.0m锛岀﹀悎鎼璁鹃珮搴﹁佹眰銆備笅闈㈤獙绠楅挗涓濈怀鐨勫己搴﹁佹眰銆
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4 4
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c. 楠岀畻閽涓濈怀鎶楁媺寮哄害锛
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d. 璁＄畻宸ョ▼缁撴瀯涓婄殑棰勫煁鍚婄幆锛
鏍规嵁銆婄牸缁撴瀯璁捐¤勮寖銆嬭勫畾锛屽悐鐜閲囩敤涓绾ч挗鍒朵綔锛屽悐鐜鍩嬪叆娣卞害涓嶅簲灏忎簬30d锛屽苟搴旂剨鎺ユ垨缁戞墡閽╀綇缁撴瀯涓荤瓔锛屾瘡涓鍚婄幆鍙鎸変袱涓鎴闈㈣＄畻銆
鍒欙細鍚婄幆閽㈢瓔鎴闈㈢Н
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绗﹀悎瑕佹眰銆
e. 楠岀畻鍚婄偣澶勬墸浠舵姉婊戞壙杞借兘鍔涳細
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鈶犵敱浜庢湰宸ョ▼涓哄壀鍔涘欑粨鏋勶紝缁撴瀯涓婁笉鍏佽稿皢宸ュ瓧閽㈢┛璁惧湪缁撴瀯鏆楁煴涓婏紝瀵艰嚧宸ュ瓧閽㈤棿璺濅笉鍧囧寑锛屼负浜嗕究浜庤皟鑺傜珛鏉嗛棿璺濅繚鎸佸栨灦缇庤傦紝鍒欓噰鐢ㄥ埗浣滅畝鏄撻挗绠℃佹灦钀藉湪宸ュ瓧閽涓婄殑鍔炴硶銆傦紙璇﹁佹柟妗堬級
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鑰冭檻鏈涓嶅埄鎯呭喌锛岃＄畻绠鍥惧備笅锛欶 = 15.46KN銆
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鑰冭檻鐢变簬鏂藉伐鍘熷洜锛屽规潌浠朵細褰㈡垚鍒濆亸蹇30mm锛屽舰鎴愬帇寮鍙楀姏鏉嗭紝閽㈢″彈鍔涙寜鍘嬪集澶辩ǔ璁＄畻銆傚叾璁捐¤嵎杞藉簲婊¤冻涓嬪垪瑕佹眰锛
N 尾mMX
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N 1.0脳30脳N
鈥斺斺斺斺斺斺 + 鈥斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺 = 205銆
N
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鑽疯浇璁＄畻
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涓嶈冭檻宸ュ瓧閽㈣嚜閲嶈嵎杞斤紝鑰冭檻澶栧姞浼犻掕嵎杞姐
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1 1
MA宸 = 鈥 ql2 = 鈥 脳 0.284脳1.42 = 0.278 KNm
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缁煎悎鑰冭檻銆
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蟿= 鈥斺斺 = 鈥斺斺斺斺斺斺斺斺 = 30.75 N/mm2 锛 [斜] V = 125 N/mm2
IXtw 1669脳104脳6.5
婊¤冻瑕佹眰銆
d.閿氬浐鎶楁嫈绛嬮獙绠楋細
鐢变互涓婅＄畻鍙鐭ワ紝F1 = F2= 15.46KN锛宷 = 0.284 KN/m锛屽垯閿氬浐鐐圭殑鎶楁嫈鍔涗负锛
1.42 1.52
F1脳锛1.05+0.3锛+ F2 脳 0.3 + q脳鈥斺 - q 脳 鈥斺
2 2
FB= 鈥斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺斺 = 16.88 KN
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鑴氭墜鏋
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