『壹』 闀垮害涓20绫崇殑绠℃々搴旈噰鐢ㄨ皟娉
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『贰』 钻孔灌注桩检验批里垂直桩垂直度怎么是多少啊 求解
垂度允许偏差是1%，那么可根据桩长计算，不要大于1%就可以了，比如该桩长20M，应控制在20内就好了，
『叁』 钢管桩承载力计算公式
M=Pac/L。M：弯矩，腊谈陆P集中力，a集轮顷中力距支座距离，c集中力距另一支座距离，L跨度，L=a+c。钢管桩承载力等于周长乘长度再乘土对桩的磨擦系数加桩的抗强度再乘安侍稿全系数。
『肆』 打钢管桩，φ914.4，l≤30m 定额中是什么意思
意思是直径 914.4 长度≤30M
『伍』 钢管桩施工方案
钢管桩施工方案是非常重要的，方案的制定只是第一步，更重要的是后面的实际操作能符合方案中的所有标准。中达咨询就钢管桩施工方案和大家说明一下。
一、编制依据、范围、原则2.1编制依据（1）开县北部新区综合基础设施建设项目寨子坪场平临时便桥工程招标文件、施工合同（2）开县北部新区综合基础设施建设项目寨子坪场平临时便桥工程施工图（3）桥梁用钢结构钢（GB/T714-2000）（4）钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）（5）现场施工调查情况及自然因素、交通运输、料源、民情等资料（6）钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2003）（7）开县北部新区综合基础设施建设项目寨子坪场平临时便桥施工组织设计2.2编制范围该方案适用于开县北部新区综合基础设施建设项目寨子坪场平临时便桥工程项目。
2.3编制原则(1)采用可靠的工艺、材料、设备，达到技术先进、经济合理、切实可行、安全可靠。
(2)本施工方案结合桥址的地质、水文、气候、气象条件及工程规模、技术特点、工期要求多方面的因素而编制。
(3)严格遵守各有关设计、施工规范、技术规程和质量评定及验收标准，确保工程质量达到监理和业主的要求。
(4)科学管理，精心施工，通过对劳动力、材料、机械等资源的合理配置，实现工质量、安全、工期、成本及社会信誉的预期目标。
三、水文地质情况1、地层岩性据地调及钻探揭露资料，桥址区地层在勘察范围内主要为第四系松散土类、侏罗系沙溪庙组泥岩、砂岩，先将岩性分述如下：
第四系（Q）（1）全新统填筑土（Q4me）：杂色，主要由泥岩碎块石夹少量砂岩碎块石及卵石组成，间隙充填砂土及角砾，碎块石粒径一般为40～70mm，最大可达1500mm左右，含量占60～70%，松散-稍密，稍湿。均一性差，局部存在架空现象，人工堆填，回填年限约年。
（2）全新统冲洪积细砂土（Q4al+pl）:黄褐色，主要由长石、石英、云母等矿物组成，局部含少量碎石角砾，稍密，湿。
（3）全新统冲洪积卵石（Q4al+pl）：杂色，主要由砂岩卵石组成，间隙砂土充填，
卵石磨圆度较好，多呈亚圆状，粒径一般为20～110mm，含量占50%，松散，湿。
侏罗系沙溪庙组（J2s）（1）泥岩：砖红色～紫红色，主要由粘土矿物组成，局部砂质含量较高，泥质结构，中～厚层状构造，节理裂隙较发育，岩芯多呈碎块状、短柱状。分布整个桥位区，山体局部有零星出露，按风化程度不同可分为强风化、中风化二个风化带，强风化层厚2.00～3.00m（2）砂岩：灰黄色～灰白色，主要由长石、石英、云母等矿物组成，中细粒结构，中～厚层状构造，钙泥质胶结，岩芯多呈短～长柱状。与泥岩呈互层关系，分布于桥位区，按风化程度不同可分为强风化、中风化二个风化带，强风化层厚2.00m左右。
2、水文资料江流域洪水由暴雨形成，洪水的季节性与暴雨一致。据统计年最大洪峰好腊瞎一般出现在5～9，10月亦偶有发生，但量级较小。其中以5、7、9月三个月出现的次数最多，6、8月次之。根据三峡水库的运用调度原则，6～9月为汛期，10月初开始蓄水，1～4月为供水期。根据水文资料得知，南河友空50年一遇的洪峰流量为4630m?/s，20年一遇的洪峰流量为3600m?/s,10年一遇的洪峰流量为2810m?/s。
东河50年一遇的洪峰流量为3930m?/s，20年一遇的洪峰流量为3110m?/s,10年一遇的洪峰流量为2480m?/s。南河常年洪水水位165.09m（吴淞高程166.87m)，勘察期水位162.35m（吴淞高程164.13m）
四、施工准备4.1原材料要求4.1.1钢管桩应符合CNS7934A2114规定。钢管桩系指由无缝钢管或局斗经电弧电焊(含螺旋接缝管)所制成之钢管,承包商应将原制造厂出具之品质证明书送请工程司查验,必要时应会同工程司抽取样品送往工程司同意之公立机关或公立及学术机构或通过CNLA认证之试验机构检验其材质,其所需检验费用由承包商负担。钢桩的材料（含其它半成品）进场后，应按规格、品种、牌号堆放，抽样检验，检验结果与合格证相符者方可使用，未经进货检验或未经检验合格的物资不得投入使用。
4.1.2钢管质量验收：按设计图纸规格尺寸及有关规范，允许误差，实测实量及外观全数检查验货，特别是钢管的垂直度和内外径是否达到要求，作为重点检查，经检查验收合格后，方能进货安装。
4.1.3旋焊管钢桩钢管：
壁厚为6～19mm长度不限，卷板焊管钢桩钢管：
壁厚为6～47mm长度不超过6m。型号为STK、SKK号钢卷制。
4.1.4钢管桩顶部抗锤击和底部为减少摩擦抗变形的加强箍，用宽200～300mm、厚6～12mm和钢管桩材质相同的钢板制作，用电焊满焊，焊接时箍板的纵缝要和卷焊桩管的纵缝错开90度。
4.1.5钢桩应按规格分别堆放（即上节桩、中节桩、下节桩）一般堆叠层数为三层（高度控制在2m以内）。支点用枕木两侧用木楔塞牢，防止变形。
4.1.6成品钢桩的质量检验标准
成品钢桩的质量检验标准检查项目钢桩外径或断面尺寸：桩端桩身矢高长度端部平整度端部平面与桩中心线的倾斜值mmmmmm允许偏差或允许值单位数值?0.5%D检查方法用钢尺量，D外径或边长?1D＜1/1000L+10≤2≤2用钢尺量，L桩长钢尺量用水平尺量用水平尺量4.2主要工机具4.2.2主要工具钢丝绳吊索、卡环、撬杠、气焊工具、扁铲。
4.34.3.1作业条件打桩现场三通一平，处理打桩地基上面障碍物，清理、整平时要设雨水排出沟渠，附近有建筑物的要挖隔震沟，预先充分了解打桩场地，清理妨碍打桩的高空和地下障碍物。
4.3.2打桩场地整平用压路机碾压平整,并在地表铺10～20cm厚石子使地基承载力达到0.2Mpa～0.3Mpa。
4.3.3控制点的设置应尽可能远离施工现场，以减少施工土体扰动对基准点的影响。
4.3.4施工现场的轴线、水准控制点、桩基布点必须经常检查，妥善保护，设控制点和水准点的数量不应少于个。
4.3.5测量放线使用的全站仪、经纬仪、水准仪、钢盘尺、线锤应计量检查合格，多次使用应为同一计量器具。
4.3.6桩位布点与验收：按基础纵横交点和设计图的尺寸确定桩位，用小方木桩打入在上面用小圆钉做中心套样桩箍，然后在样箍的外侧撒石灰，以示桩位标记。测量误差?10mm。
4.3.7按总图设置的水、电、气管线不应与打桩相互影响，特别是供水、气管线和地下电缆要防止打桩土体隆起的破坏作用。
4.44.4.1作业人员施工作业人员必须在上岗前进行岗位培训考核合格，持证上岗。按设计施工不得任意改变设计,应遵守其中有关安全的规定。
4.4.2施工作业人员施工前，必须充分了解地质资料、施工图纸和设计说明以及有关资料。必须熟知打桩规范、质量评定标准、施工程序、验收标准以及劳动组织分工等。
4.4.3施工作业人员应按国家规定的时间内容进行体格检查，必须持有健康检查合格证、
高血压、心脏病、癫痫病患者不得参加打桩作业。
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『陆』 建筑施工图纸符号大全
l表示抄是梁、ll表示是连续梁、ql表示圈梁、jl表示基础梁、tl表示是梯梁、dl表示是地梁、z表示柱、gz表示构造柱、kz表示框架柱，m表示是门、c表示是窗。@表示钢筋间距，Φ表示钢筋型号。
『柒』 直径200X9米的钢管桩一米用水泥多少公斤
计算直径为 200mm，长度为 9m 的钢管桩每米用水泥多少公斤，需键逗要知道钢管桩的体积和水泥的用量比例。这个比例通常利用混凝土的配合比来计算，一般配合比为水泥：砂禅亮早：石灰石（或石粉）：水 = 1:2:3:0.4~0.5，具体比例根据不同混凝土强度等级和工程要求而定。这里简单估算使用配合比1:2:3:0.4来计算。
- 钢管桩的体积计算公式为：π(直径/2)^2×长度 = π×(200mm/2)^2×9m≈141,454mm^3
- 水泥用量计算公式为：混凝土总体积×水泥配合比中水泥所占的比例。假设水泥用量占配合比的 20%，则：
水泥用量 = 141,454mm^3 × (1+2+3) × 20%/(1+2+3+0.4)
≈ 5,447cm^3 ≈ 5.4L ≈ 5.4kg
因贺雀此，一米直径为 200mm，长度为 9m 的钢管桩，需要用约 5.4kg 的水泥。需要注意的是，以上计算只是一个估算值，其实在真正的工程计算中会更加复杂，需要根据具体的施工要求进行调整。
『捌』 标准贯入试验
一、试验设备及操作技术要点
1.试验设备
标准贯入试验的设备包括：标准贯入器、触探杆、穿心锤与锤垫四部分，见图4-4所示。目前，国际上常用的设备规格已经统一，见表4-8。
表4-8 标准贯入试验设备规格
图4-4 标准贯入试验设备(单位：mm)
1—贯入器靴；2—由两半圆形管合成的贯入器身；3—出水孔；4—贯入器头；5—触探杆；6—锤垫；7—穿心锤
2.试验的操作技术要点
(1)为保证标准贯入试验孔的质量，要求采用回转钻进，以尽可能减少对孔底土的扰动。当钻进至试验标高以上15cm处，停止钻进。
还应注意的是：①仔细清除孔底残土到试验标高；②在地下水位以下钻进时，或遇承压含水砂层时，孔内水位应始终高于地下水位，应保持孔底土处于平衡状态，以减少对土的振动扰动；③当下套管时，要防止套管超过试验标高，否则会使N值偏大；④缓慢下放钻具，避免孔底土的扰动；⑤为防止涌砂或塌孔，应采用泥浆护壁。
(2)为保证锤击时钻杆不发生侧向晃动，钻杆应定期检查，使钻杆弯曲度小于0.1%，接头应牢固。
(3)穿心锤落距为76cm，应采用自动脱钩的自由落锤法进行锤击，并减小导向杆与锤之间的摩阻力，避免锤击时的偏心和侧向晃动，以保持锤击能量恒定。
(4)试验时，先将整个杆件系统连同静置于钻杆上端的锤击系统，一起下到孔底。首先将贯入器以每分钟15～30击的速度打入土层中15cm，以后开始记录打入30cm的锤击数，即为实测锤击数N。当N＞50击，而贯入度未达30cm时，可记录50击的实际贯入深度，终止试验。按实际50击时的贯入度ΔS(cm)，按式(4-15)计算贯入30cm的锤击数。
土体原位测试与工程勘察
(5)提出贯入器，取出贯入器中的土样进行鉴别、描述、记录，保存土样备用。
(6)最后绘出击数N和贯入深度(H)的关系曲线(图4-3)。
二、成果的校正
试验的影响因素是很复杂的。其中有些因素可通过标准化的办法使其统一以减少对试验成果的影响，如设备、落锤方法、试验方法等影响因素属于此类；但另一些因素如杆长，地下水位、上覆压力等，则是无法人为控制的。
1.杆长的影响
触探杆长度对测试结果的影响，国内外存在不同的看法。有两种代表性的分析理论，即：古典的牛顿碰撞理论及弹性杆件中波动理论。
按牛顿碰撞理论，随杆长增长，杆件系统受锤击碰撞后用于贯入土中的有效能量逐渐变小；而按弹性波动理论，随杆长的增长，有效能量却是逐渐增大，超过一定杆长后，有效能量趋于定值。
国内对此因素有两种不同的处理意见：
《建筑地基基础设计规范》(GBJ 7-89)规定杆长＞3m时锤击数按下式进行杆长修正：
N=αN′ (4-16)
式中：N为标贯试验经杆长修正后的锤击数；N′为实测的标贯击数；α为长度修正系数，查表4-9。
表4-9 探杆长度校正系数α表
该表中α值，实际上是以牛顿碰撞理论为基础计得的。
如用弹性杆件波动理论，当杆长 l≥14m，α=1.0；当杆长小于14m，由于输入钻杆的锤击能量随着杆长变短而变小，使击数值偏大，α偏小，故不做杆长修正。
《地下铁道、轻轨交通岩土工程勘察规范》(GB 50307-1999)及《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)规定不进行杆长修正。
2.地下水位影响的校正
Terzaghi和Peck提出，当实测N′＞15的饱和粉细砂，建议用下式校正：
土体原位测试与工程勘察
交通部《港口工程地质勘察技术规范》规定，当用N值确定砂土的相对密度Dr及内摩擦角φ值时，对地下水位以下的中、粗砂层的N值，宜按下式校正：
N=N′+5 (4-18)
3.上覆压力影响的校正
长期以来国内不考虑上覆压力的影响。
三、标准贯入试验成果的应用
根据标准贯入试验的锤击数，可对砂土、粉土、粘性土的物理状态，土的强度、变形参数、地基承载力、单桩承载力，砂土和粉土的液化，成桩的可能性等作出评价。
1.评定土的强度指标
评定砂土的内摩擦角φ及粘性土的不排水抗剪强度Cu有多种方法：
(1)Terzaghi和Peck提出粘性土不排水抗剪强度Cu为：
Cu=(6～6.5)N (4-19)
(2)Gibbs和Holtz统计的砂土经验关系式为：
土体原位测试与工程勘察
式中：σv0为上覆压力(t/m2)。
(3)Behpoor结合60项工程，对伊朗的亚粘土及粉质粘土(N＜25击)，得：
qu=15N(kPa) (4-21)
(4)南京水利科学研究院于1950～1960年期间，在我国东南沿海诸省的101项工程中积累了大量的试验资料，统计出标贯击数与无侧限抗压强度qu的关系式有：
对粘土地基，有792个标贯试验，Ip＞17，粘粒含量0%～87%，得：
qu=14N+3(kPa) (4-22)
对壤土地基，共有596个标贯试验，Ip=7～17，粘粒含量为0%～54%，得：
qu=15.3N(kPa) (4-23)
2.评定砂土的相对密度和密实程度
直接按N值判定砂土的密实程度，见表4-10。
表4-10 直接按N值判定砂土的紧密程度
3.评定粘性土的稠度状态
用N与粘性土的稠度状态建立相关关系，国内外均有研究。Terzaghi和Peck(1946)提出的标贯击数与稠度状态关系，见表4-11。武汉冶金勘察公司曾用149组资料得到标贯击数与稠度状态统计的经验关系，基本上与Terzaghi及Peck(1948)的结果相近。据表4-12就可以得到土对应于N值的稠度状态。
表4-11 粘性土N与稠度状态关系(Terzaghi和Peck)
表4-12 N与液性指数IL的关系
4.评定地基土的承载力
国外在以标贯试验确定粘性土地基的承载力时，一般是由N值推求抗剪强度或无侧限抗压强度qu，再按理论公式计算承载力。
在国内，着重开展标贯试验与载荷试验对比研究，并提出经验关系。
《建筑地基基础设计规范》(GBJ7-89)，对砂性土承载力标准值，列于表4-13，对粘性土承载力标准值，列于表4-14。
表4-13 N值与砂性土承载力标准值fk的关系
表4-14 N值与粘性土承载力标准值fk的关系
国内很多单位也提出不少地区性的经验公式，使用时要注意地区性、土类的差异。
5.评定土的变形参数
用标贯试验估算土的变形参数时有两种途径：一种是与平板载荷试验对比，得出变形模量E0；另一种是与室内压缩试验对比，得出压缩模量Es值。一些经验关系式见表4-15所列。
表4-15 N值与E0或Es的经验关系式
6.预估单桩承载力及选择桩尖持力层
(1)求单桩承载力 用标贯击数直接估算桩端和桩周极限承载力，国外已有些经验可供借鉴。施默特曼(J H Schmertmann，1969)提出按表4-16估算打入桩单桩承载力。应用范围：N=5～60。N＜5时，用N=0计；N＞60时，用N=60计。
表4-16 利用N值估算桩端极限阻力qbu和桩周极限阻力qsu
注：qc为静力触探的贯入阻力；摩阻比即静力触探侧壁阻力和锥尖阻力之比。
日本《建筑钢管桩基础设计规范》规定：在持力层为砂土时，桩端极限阻力为：
土体原位测试与工程勘察
式中：N1为桩尖以下2d范围内的N平均值；N2为桩尖以下10d范围内的N平均值；d为桩身直径。
桩周总极限摩阻力为：
土体原位测试与工程勘察
式中：Ns为桩周为砂土部分N的平均值；Nc为桩周为粘性土部分N的平均值；As，Ac分别为桩在砂土层和粘性土层部分的侧面积。
北京地质勘察处研究所，曾收集31组试桩与标准贯入试验求单桩承载力的对比资料，提出以下公式求钻孔灌注桩极限承载力q：
土体原位测试与工程勘察
式中：q为灌注桩极限承载力(t)；lc、ls分别为桩身在粘性土部分与砂土部分的长度(m)；
当孔底虚土厚度H＞0.5m时，则采用下式：
土体原位测试与工程勘察
(2)选择桩尖持力层 利用标准贯入试验选择桩尖持力层，从而确定桩的长度是一个比较简便和有效的方法，特别是地层变化较大的情况更具突出的优点。
根据国内、外的工程实践，对于打入式预制桩，常选N=30～50击作为持力层。对广州地区的残积层N=30就可满足桩长15～20m对持力层的要求。但应用时应结合地区经验来考虑，如上海，一般在60m以下才出现N≥30击的地层；多用半支承半摩擦桩，即可把桩尖持力层选在地下35m及50m上下的N=15～20击的中密粉细砂及粘土层上。实践证明，这也是合理可靠的。
7.液化判别
20世纪60年代，Seed等人在对美国阿拉斯加地震及日本新泻地震的研究中，提出以标准贯入试验的N值为主要指标的“剪应力比-标准贯入法”是很有影响的。
在中国邢台、海城、唐山地震后，结合现场调查并进行理论分析研究，参考Seed等人的成果，提出了以标贯击数N值为主要参数，同时考虑地震烈度、有效覆盖压力和地下水位等主要因素的砂土和轻亚粘土的可能液化判别式。该公式纳入国家标准《建筑抗震设计规范》。
现行国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)中规定：当饱和土标贯锤击数(未经杆长修正)小于液化判别标准贯入击数的临界值时，应判为液化土。
液化判别标准贯入击数临界值可按下式计算：
土体原位测试与工程勘察
土体原位测试与工程勘察
式中：Ncr为液化判别标准贯入锤击数临界值；N0为液化判别标准贯入锤击数基准值(表4-17)；ds为饱和土标准贯入点所处深度(m)；dw为地面到地下水位的深度(m)；pc为粘粒含量(%)，当小于3或为砂土时，应采用3。
表4-17 标准贯入锤击数基准值
注：括号内数值用于设计基本地震加速度为0.15 g和0.30 g的地区。
参考文献
中华人民共和国国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ 7-89，北京：中国建筑工业出版社
中华人民共和国国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001，北京：中国建筑工业出版社
中华人民共和国国家标准《岩土工程勘察规范》GB 50021-2001，北京：中国建筑工业出版社
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南京水利科学研究院土工所.2003.土工试验技术手册，北京：人民交通出版社
唐贤强，谢瑛，谢树彬等.1993.《地基工程原位测试技术》，北京：中国铁道出版社
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