铁丝网是怎么焊接的

1. 点焊铁丝网是怎么焊接的

可以用排焊或者滚焊.不过这种点焊机的价格不便宜.你如果刚起步钱不多.你就用一点点的焊.你可以叫点焊机厂家焊接的头做成扁长条形.一次能焊三到四个点.不过你说的一点一点焊接的.

2. 镀锌电焊网和热镀锌钢丝网有什么区别

两者没来有太大区别。
热镀锌自电焊网，热镀锌钢丝网主要用于一般建筑外墙、浇混凝土、高层住宅等，在保温系统中起着重要的结构作用，在施工时钢丝网所形成抗裂砂浆防护层可与 保温材料形成的保温层一起形成外墙保温系统，有效地保护住宅的围护结构，使外界的温度变化、雨水侵蚀对建筑物的破坏大大降低，从而解决了屋面渗水、墙体开裂等顽症，延长了建筑物的寿命，也降低了维修费用。在整体性、保温性、耐久性和抗震性能方面有相当高的优越性,节能效果良好。

3. 如何对钢丝网的焊接点做剪切试验

：为既保持钢丝网砂浆或小直径钢筋网砂浆加固混凝土构件的优点，又能大幅度提高被加固构件的承载力，
提出钢筋(大直径)钢丝网砂浆加固钢筋混凝土梁的思路。进行了7 根钢筋钢丝网砂浆加固梁和1 根对比梁的抗弯
试验研究，探讨了加固方式和加载方式对钢筋钢丝网砂浆加固梁抗弯性能的影响。试验研究表明，钢筋钢丝网砂
浆加固能大幅度提高被加固梁的抗弯承载力；即使在钢丝网用量很少的情况下(施工方便)，加固梁仍具有优异的
裂缝控制和位移延性。研究还显示，加载至屈服后卸载、再加固梁的极限承载力与一次受力梁差别很小。该文还
给出了加固梁的抗弯极限承载力的计算公式，与试验结果吻合良好。
钢筋混凝土梁的常用加固方法有三种：一是加
大截面法，该法费用低，但需要支模等复杂工序，
工期长，被加固构件截面积增加较大；二是粘钢法，
该法可大幅提高承载能腐蚀，粘贴质量也难以保证；三是碳纤维复合材料
(CFRP)加固，该法由于轻质高强、施工简便，近年
应用较为广泛，但由于碳纤维是脆性材料，延伸率
(≤1.5%)远小于钢筋(≥10%)，使得加固构件的延性
较差，加固成本很高。而粘贴钢板及碳纤维复合材
料所用的环氧树脂为有机材料，其耐久性及耐热耐
火性能均较差。
近年国内外学者提出并探讨了钢丝网(直径
≤1.5mm，网丝间距≤15mm)砂浆加固混凝土构件的
方法[1―5]，与上述3 种加固方法相比具有明显的优
势。与加大截面法相比，该法直接将砂浆压抹到被
加固构件表面、无需支模和大型施工机具、施工简
便快捷、工期短、加固层薄、截面尺寸增加有限；
与粘钢法相比，该方法成本低廉，具有更好的耐热
耐火与耐久性能；与纤维复合材料(FRP)加固法比
较，在施工简易程度相近的前提下，钢丝网砂浆使
被加固构件的延性、耐久性和耐热耐火性能明显提
高，并显著降低加固成本。需特别指出的是，由于
混凝土的抗渗性能随其骨料粒径的减小成指数关
系增加，砂浆的耐久性远高于混凝土[6]，加之钢丝
网优越的配筋分散性，可对大面积砂浆形成有效约
束，因此钢丝网砂浆的耐久性和抗裂性突出。ACI
规定在腐蚀环境中(包括河海船舶)钢丝网的砂浆保
护层厚度≥5mm 即可[7―8]，又由于在受荷时钢丝网
砂浆表面的裂缝又细又密(裂缝间距≈网丝间距)，
可大量消耗能量，因而其延性很好。但因钢丝截面
积小(如36 根φ1 钢丝的截面积与1 根φ6 钢筋相等)，
故采用钢丝网砂浆加固混凝土梁的承载能力提高
有限，只适合加固受力较小的梁。
湖南大学尚守平等学者提出小直径钢筋网(d≤
8mm)砂浆加固混凝土构件的方法[9]。该方法具有钢
丝网砂浆加固的部分优点，同时可部分地克服钢丝
网的局限。但因截面积仍不大(如7 根φ6 钢筋的截
面积才接近1 根φ16 钢筋)，故被加固构件的承载能
力提高幅度仍然不大；此外由于小直径钢筋网在砂
浆中的配筋分散性显著低于钢丝网，使钢筋网砂浆
的抗裂性和耐久性低于钢丝网砂浆(由于钢筋网砂
浆的耐久性尚缺少细致研究，故钢筋网砂浆的最小
保护层厚度暂取15mm[10])。
为既保持钢丝网或小直径钢筋网砂浆加固的
优点，同时又能大幅度提高被加固梁的承载力，本
文提出并探讨钢筋(大直径)钢丝网砂浆加固混凝土
梁的新方法。采用大直径钢筋可大幅度提高被加固
构件的承载力；钢丝网砂浆薄层则既保证与大直径
钢筋很好地共同工作，又使被加固构件具有优越的
耐久性和延性；施工也保持相对简易。本文用对比
试验的方法探讨钢筋钢丝网砂浆加固梁的抗弯性
能，共进行了7 根钢筋钢丝网砂浆加固梁和1 根对
比梁的抗弯试验。
1 试件制作与试验设备
1.1 实验材料
受拉主筋为 12，屈服强度380.9MPa，极限强
度512.8MPa，弹性模量为2.08×105MPa；受压筋和
箍筋为φ6。混凝土配合比为：水泥∶砂∶石子∶水=
1∶1.5∶2.41∶0.44，其立方体抗压强度38.8MPa。
砂浆配合比为：水泥∶砂∶水=1∶2∶0.4，实测砂
浆立方体抗压强度25.7MPa。选用镀锌焊接钢丝网，
直径1.2mm，网丝间距11mm，钢丝屈服强度
350.2MPa，极限强度471.9MPa，弹性模量1.80×
105MPa。
1.2 试件制作与分组
共浇钢筋混凝土梁8 根。其设计尺寸为150mm×
250mm×2300mm，截面尺寸，配筋等如图1 所示，
梁加固方式见表1。P 为未加固的对比梁，其余为
钢筋钢丝网砂浆加固梁，养护3 个月后进行第一批
加固，包括A1 梁、A2 梁和A4 梁，其它梁为养护
6 个月后再加固。A 组为一次受力梁，B 组为加固
前先预加载开裂再卸载加固的梁。
表1 梁的加固方式
Table 1 Strengthening method of RC beams
试件加固钢筋 底面钢丝网
分组类型截面积/mm2 层数截面积/mm2
加固前措施
加固钢筋
端头处理
P ― ― ― ― ― ―
A1 2 12 226 4 63.3 ―
与主筋
焊接
A2 2 12 226 2 31.7 ―
与主筋
焊接
A3 2 12 226 2 31.7 ― 与主筋焊接
A4 2 12 226 2 31.7 ― 无焊接
B1 2 12 226 2 31.7
预载至
30kN，卸载
与主筋焊接
B2 2 12 226 2 31.7
预载至
30kN，卸载
无焊接
B3 2 12 226 2 31.7
预载至钢筋
屈服，卸载
与主筋焊接
为保证加固砂浆与原混凝土粘接牢固，不发生
滑移采取了两个措施：首先将梁的底面及两侧面凿
毛并清洗浮尘，在凿毛的梁表面涂一道素水泥浆作力，但用钢量大，钢板易受
界面剂；其次在梁底面及两侧面间隔400mm 打入
M6 内迫壁虎膨胀螺栓起剪切销钉的作用，同时可
用于定位压紧加固用钢丝网(图1(b))。剪裁“L”型
钢丝网片贴于梁上(图1(b))，其中A1 梁为双层“L”
型钢丝网片(即梁侧面两层，底面4 层钢丝网)，其
它构件为单层“L”型钢丝网片，然后压抹砂浆。
加固后梁跨中的截面尺寸为170mm×290mm。
如图1(c)所示，A1 梁、A2 梁、A3 梁、B1 梁
和B3 梁在距支座50mm处用12mm×40mm×150mm
的钢板将加固用钢筋与原有纵筋焊接。
12
6＠120
100
2300
700 700 700 100
(a) 加固梁及其加载实验示意图
压抹砂浆
钢丝网
10 150 10
40
40 250
25
M6内迫
膨胀螺栓
间距400mm
原纵筋
加固钢筋
(b) 加固梁横截面
原纵筋
25
50
40
焊接钢板
加固钢筋
(c) 加固钢筋端头处理方式
图1 钢筋钢丝网砂浆加固梁图 /mm
Fig.1 RC beams strengthened with steel bar/wire mesh mortar
1.3 试验加载与数据采集
采用MTS电液伺服加载系统进行三分点对称
加载。用电阻应变片测跨中截面的混凝土、原受
拉主筋和加固钢筋的应变(图2(a))；用位移计测梁
跨中位移。加载初期为力控制，荷载超过100kN(P
梁为20kN)后改为位移控制加载。上述数据均用
IMP 数据采集系统以每秒一次的采样速度自动
采 集。
梁中
(a) 梁试件应变片布置图
截面高度
应变（μ ε）
(b) A1 梁跨中截面应变图
应变（ μ ε ）
截面高度
(c) A4 梁跨中截面应变图
截面高度
应变（μ ε）
(d) B2 梁跨中截面应变图
图2 梁试件应变片布置及典型跨中截面应变图
Fig.2 Strain gauge arrangement diagram of RC beams and
strain diagram of typical mid-span section
2 试验结果与讨论
2.1 梁的荷载-挠度关系和破坏过程
梁的加载试验结果和荷载-跨中挠度曲线分别
见表2 和图3。表2 中Pcr、Py 和Pu 分别为出现可
见裂缝时的开裂荷载、屈服荷载和极限荷载；αcr、
αy、αu 分别为加固梁与对比梁3 种荷载的相对比值；
Δy、Δu 分别为屈服荷载及荷载值下降到极限荷载的
85%时跨中的挠度值。β=Δu / Δy 为位移延性比[11]。
图4 所示是B1 梁破坏后的梁底的裂缝分布情况。
表2 试件的试验结果
Table 2 Summary of test results
试件分组 Pcr / kN αcr Py
＃
/ kN αy Δy / mm Pu / kN αu Δu / mm β 纯弯段裂缝数*
P 12.9 1.0 47.5 1.00 6.01 57.6 1.00 65.0 10.8 8
A1 101.0 7.8 144.0 3.03 8.20 149.9 2.60 92.0 11.2 28
A2 60.5 4.7 128.2 2.70 7.20 140.1 2.43 83.8 11.6 16
A3 68.5 5.3 126.2 2.66 5.71 134.1 2.33 82.9 14.5 16
A4 60.2 4.7 125.5 2.64 5.68 132.1 2.29 54.5 9.6 20
B1 47.9 3.7 124.1 2.61 4.67 131.8 2.29 60.1 12.9 15
B2 39.4 3.1 124.6 2.62 5.85 132.2 2.30 65.7 11.2 17
B3 45.0 3.5 123.9 2.61 7.51 135.2 2.35 74.9 10.0 22
注：#屈服荷载的选取按照文献[11]确定；*此处指贯穿梁宽，宽度大于0.2mm 的裂缝数(参见图4(b))。
图3 荷载-跨中挠度( p-f )曲线汇总
Fig.3 Summary of load-deflection curves
(a) B1 梁底跨中裂缝
(b) 图(a)中B1 梁底A 处的特写图
图4 典型试件裂缝图
Fig.4 Cracking modality of typical beam
抗弯承载力提高幅度较大，在实际应用时尚应注意
提高抗剪承载力，以保证加固梁仍然为强剪弱弯
构 件。
4 结论
(1) 将大直径钢筋和少量钢丝网配合的钢筋钢
丝网砂浆加固混凝土梁，大直径钢筋可较大幅度提
高构件的屈服荷载和极限抗弯承载力，钢丝网良好
的配筋分散性保证了加固梁具有优异的抗裂性能，
两者综合作用使得加固梁保持了良好的位移延性，
该方法施工方便。本次实验的加固梁的开裂荷载比
对比梁提高了2 倍以上，同时加固梁位移延性比达
到10 左右。
(2) 对经加载屈服再卸载过程的原梁进行加固,
加固后梁的开裂荷载比一次受力加固梁低30%左
右，但两者的极限抗弯承载力无明显差别。
(3) 实验结果表明加固层与原构件没有发生剥
离或滑移，加固梁跨中变形基本符合平截面假定。
(4) 尚需进一步进行试验研究探讨加固钢筋端
头处理方法对加固梁性能的影响。
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(in Chinese)

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