⑴ 半挂车为什么不能用手把焊
半挂车车架焊接缺陷是整车焊接结构最严重的工艺缺陷之一，会直接影响到半挂车整车的产品质量，甚至会导致突发性交通事故。半挂车产生焊接缺陷与焊接过程的冶金因素和使用过程中的力学因素有很大的关系，所以缺陷的形态与制造之间有直接的联系。
焊接缺陷
形状缺陷，即构件焊接中的物理结构残缺，它包括：裂纹、孔穴、固体夹杂、未熔合和未焊透等一系列因素，其中裂纹是半挂车焊接主要缺陷。
焊接裂纹成因
导致裂纹产生的原因是多方面的，主要体现在焊接过程中产生的力学因素和冶金因素两方面。裂纹产生的力学因素主要为拘束应力，半挂车各部件焊接过程中由于焊缝截面远小于构件的截面，而且各部件形状大小不一，焊缝错综复杂，因此拘束应力和拘束变形将集中在截面。焊接区域承受的拘束应力和应变越大，造成焊接裂纹的危险性也越大。
缺陷的影响
半挂车车架裂纹是整个车体最危险的缺陷，破坏事故大部分都是由焊接裂纹所引起的，其危害是减少了焊接接头的工作截面，因而降低了焊接结构的承载能力，构成严重的应力集中，降低了结构的抗疲劳强度。半挂车的工作环境复杂，表面裂纹能藏污纳垢，从而容易造成或加速结构的腐蚀，而使部件断裂。
焊接质量控制
半挂车生产要求全面焊接质量控制，即要求产品从设计、制造、一直到出厂后的销售服务等所有环节都要实行焊接质量保证和质量控制，半挂车焊接质量的控制包括完善企业技术装备、提高操作人员的素质及严格管理的焊接技术，目的是获得无缺陷的半挂车焊接结构，满足半挂车焊接产品在实际使用过程中的要求，特别是焊接设计和施工至关重要。
结构设计
作为半挂车焊接结构的设计，必须考虑分析其具体结构形式、技术及制造条件，除此之外还应该考虑材料的焊接性能和焊接接头的分布。其设计要求如下：
1、合理的选择焊缝的尺寸和形式，在保证结构的承载能力的条件下，设计时应该尽量采用较小的焊缝尺寸，因为焊缝尺寸大，不但焊接量大，焊缝的焊接应力和变形也大；
2、合理安排焊缝的位置，以避免焊缝的过分集中和交叉，尽量减少不必要的焊缝；3、充分考虑保证焊接工艺的可实施性，各种检测的可行性，焊接变形是否易于控制，焊接操作是否方便、安全，能否保证焊接质量。
焊材选择
焊接结构件的选材，应该根据其使用性能、焊接工艺性能和经济性三个条件进行。具体的选材原则为：1、在满足技术要求的前提下，应该尽量选用强度级别较低的材料；
2、根据结构的使用条件，尽量选用汽车专业用的板材；3、 在焊接工艺不能改变的条件下，尽量选用焊接性能好的材料。
焊接方法选择
技术水平、生产设备、材料消耗均影响焊接方法的选用，半挂车生产中，选择焊接方法应该在保证半挂车产品质量的前提下以及能满足生产需要的情况下，应该尽量选用要求技术水平低、生产设备简单、成本低和材料消耗少的焊接方法，以提高经济效益。半挂车结构较复杂，焊缝长、大，工字钢应该采用埋弧自动焊，其他横梁等短焊缝选用手工电弧焊，一般小件采用气体保护焊。
焊后处理
在焊装完工后，因形状因素、残余应力和变形而导致半挂车相关部件疲劳断裂，为此需要进行焊后处理。焊后应仔细清理焊件表面的焊渣、焊瘤飞溅物及其他污物，必要时应对焊缝进行局部修整。通过机械处理，以改变和改善残余应力的分布来减少由焊接引起的应力集中，首先焊缝处在赤热状态时，用小手锤敲打焊缝，以抵消焊缝金属及热影响区金属的收缩力，从而减小或消除内应力、减小或矫正变形，锤击时尽可能地向焊缝的横向锤击，使焊缝金属尽可能横向伸展。并且锤击要稠密、轻快而均匀。
局部加固焊接方法展示
半挂车中的悬架支架处纵梁以及支腿上方或附近大梁经常出现撕裂现象，这样缺陷会时刻威胁着驾驶人员的生命安全。因此，要对该处（前鹅颈内、鹅颈处下翼板和悬架位置）进行加固处理，下面为您进行详细介绍。
前鹅颈内加固
前鹅颈内加固，采用厚度为20 mm的钢板进行加固。
下翼板加固
下翼板加固采用方法是通过下翼板加固板与牵引销板之间进行对接焊接处理，焊接工艺要求为：
1、下翼板加固板与牵引销板之间不允许交叉焊接，两者端部分别留20 mm不焊；
2、下翼板加固板采取间段焊，焊缝360 mm，间距80 mm；
3、下翼板加固板两侧焊缝交错焊接；
4、下翼板加固板尾部留20 mm不焊，横向接缝不焊。
悬架位置加固
前支架处悬架加固采用的措施为：
1、悬架连接板在前支架边部正上方处折弯，有效削减由悬架支架传递到纵梁上的力，避免此处纵梁应力集中。
2、悬架连接板与大梁并未直接焊接，而是加了一块弧形卸力板后再与纵梁焊接。一方面进一步减少传递到纵梁上的力，另一方面加强此处纵梁。
3、可在加固加强筋板，改善悬架受力情况，稳定车架。
中后支架处悬架连接板焊接采用措施：
1、悬架连接板与大梁之间焊接，留卸力角（端部留10-20mm不焊)，避免引起焊接尾部应力集中，造成纵梁撕裂。
2、焊接连接筋板，筋板起支撑及加强悬架连接板的作用。
⑵ 工字钢钢结构焊接用什么方法
工字钢的焊接 根据场地或构架要求，可选用手工电弧焊和二保焊两种焊接方法进行焊接。
⑶ 焊工水平差焊的不牢有什么危害
焊工水平差焊的不牢有什么危害？
虚焊产生的原因和造成的危害
电路板的焊接过程中，特别是在制作电子套件或者无线耳机套件耳机套件的时候，虚焊将造成巨大的影响。
虚焊主要是由待焊金属表面的氧化物和污垢造成的，它使焊点成为有接触电阻的连接状态，导致电路工作
不正常，出现连接时好时坏的不稳定现象，噪声增加而没有规律性，给电路的调试、使用和维护带来重大隐患
。此外，也有一部分虚焊点在电路开始工作的一段较长时间内，保持接触尚好，因此不容易发现。但在温度、
湿度和振动等环境条件的作用下，接触表面逐步被氧化，接触慢慢地变得不完全起来。虚焊点的接触电阻会引
起局部发热，局部温度升高又促使不完全接触的焊点情况进一步恶化，最终甚至使焊点脱落，电路完全不能正
常工作。这一过程有时可长达一、二年，其原理可以用“原电池”的概念来解释：当焊点受潮使水汽渗入间隙
后，水分子溶解金属氧化物和污垢形成电解液，虚焊点两侧的铜和铅锡焊料相当于原电池的两个电极，铅锡焊
料失去电子被氧化，铜材获得电子被还原。在这样的原电池结构中，虚焊点内发生金属损耗性腐蚀，局部温度
升高加剧了化学反应，机械振动让其中的间隙不断扩大，直到恶性循环使虚焊点最终形成断路。
据统计数字表明，在电子整机产品的故障中，有将近一半是由于焊接不良引起的。然而，要从一台有成千上万
个焊点的电子设备里，找出引起故障的虚焊点来，实在不是容易的事。所以，虚焊是电路可靠性的重大隐患，
必须严格避免。进行手工焊接操作的时候，尤其要加以注意。
一般来说，造成虚焊的主要原因是：焊锡质量差；助焊剂的还原性不良或用量不够；被焊接处表面未预先清洁
好，镀锡不牢；烙铁头的温度过高或过低，表面有氧化层；焊接时间掌握不好，太长或太短；焊接中焊锡尚未
凝固时，焊接元件松动。
⑷ H型钢跟普通钢材比较到底有什么好处和坏处
1、 H型钢属来于高效源经济裁面型材(其它还有冷弯薄壁型钢、压型钢板等)，由于截面形状合理，它们能使钢材更高地发挥效能，提高承裁能力。不同于普通工字型的是h型钢的翼缘进行了加宽，且内、外表面通常是平行的，这样可便于用高强度螺栓和其他构件连接。其尺寸构成合理系列，型号齐全，便于设计选用。（除了吊车梁用工字型钢）
2、 H型钢的翼缘都是等厚度的，有轧制截面，也有由3块板焊接组成的组合截面。工字钢都是轧制截面，由于生产工艺差，翼缘内边有1：10坡度。H型钢的轧制不同于普通工字钢仅用一套水平轧辊，由于其翼缘较宽且无斜度(或斜度很小)，故须增设一组立式轧辊同时进行辊轧，因此，其轧制工艺和设备都比普通轧机复杂。 国内可生产的最大轧制h型钢高度为800mm，超过了只能是焊接组合截面。
⑸ 钢结构焊接连接形式及焊缝形式有哪些
(1)钢板的对接接头
钢板的焊接连接分等强连接和不等强连接专二种，等强连接要求钢板整个厚度都要焊透，属不等强连接只要求焊接钢板厚度的一部分。钢板的焊接连接视钢板的厚度、焊透与不焊透，可用开坡口和不开坡口二种方法。厚钢板焊缝坡口角度对焊接质量影响很大，角度开大了，铁水容易淌落，焊肉加大，焊条消耗量增加，焊接变形、焊接应力也大；角度开小了，坡度过窄，焊接困难，熔深不好，焊缝容易产生夹渣。
(2)型钢的对接接头
型钢的对接接头有：等肢角钢对接接头；不等肢角钢的标准接头；工字钢对接接头；H型钢对接接头。
⑹ 主承重钢梁（工字钢）长度不够可以焊接吗
地下连续墙就是预先进行成槽作业，形成一定长度的槽段，在槽段内吊放钢筋笼、 浇注砼形成单元墙段，然后将单元墙段连接起来形成一道连续的地下钢筋砼墙。地下连续墙可以在复杂条件下施工，施工深度大，支护构件承载能力大，防渗性能好，是基坑支护中最为可靠的支护方式。尤其在砂层中，要达到止水效果，必需采用地下连续墙才是最为可靠的支护方式。目前，地下连续墙不仅作为临时围护结构挡土和止水，同时还作地下室永久性承重外墙结构的三墙合一的形式。
地下连续墙是一幅一幅进行施工的，而成槽过程中采用泥浆护壁，墙幅之间接头会附着一部分泥皮。由于泥皮的存在，墙幅之间混凝土就会形成一定的缝隙，在水土压力较大的情况下，接缝容易出现渗漏，可以说，墙幅接头的止水挡土效果决定了地下连续墙防渗效果。地下连续墙接头通常采用的方法为接头管、工字钢、十字钢板等形式。由于墙幅之间接缝的渗漏，通常在墙幅外接头处采用搅拌桩、旋喷桩封堵，或者在墙幅内接头处预埋注浆管注浆封堵。
接头处采用工字钢连接两幅墙是普遍采用的一种做法。工字钢具有一定刚度和强度，能形成两幅墙较为可靠的连接。但是，工字钢接头处会由于泥浆的绕流并附着于工字钢上而使后浇注段混凝土与工字钢之间夹有泥皮。对于积聚泥皮于工字钢的问题，工程上一般采用包裹封堵后浇注侧工字钢，减少泥皮积聚形成，并辅以接头刷清洗。但是连续墙墙幅接缝措施仍未将工字钢接缝有效解决。同时，对工字钢接头在水土压力下墙幅产生的差异变形，混凝土收缩也是不可避免的技术因素。受力变形和砼收缩使得接缝进一步加大。在地下连续墙大于一定深度以后，巨大的水压力使外侧的水、砂顺着接缝带入基坑内，给基坑安全带来非常大的风险。另外，作为永久结构的主体侧墙，接头渗漏将会给建筑物的正常使用带来许多不便、同时结构使用耐久性也存在一定隐患。发明内容
本发明的目的在于针对上述现有技术的不足，提供一种结构简单、止水效果良好的地下连续墙工字钢接头结构。
本发明要解决的另一技术问题是提供一种上述结构的施工方法。
本发明的前一技术方案是这样实现的一种地下连续墙工字钢接头结构，包括先行墙幅、后邻接墙幅、连接在先行墙幅和后邻接墙幅之间的工字钢，其中所述的工字钢与后邻接墙幅的连接部之间分布有锚筋。
进一步的，上述的地下连续墙工字钢接头结构中，所述的工字钢为非对称结构，工字钢与后邻接墙幅的连接部比工字钢与先行墙幅的连接部宽100 300mm。
上述的地下连续墙工字钢接头结构中，所述的工字钢与后邻接墙幅一侧的内壁设有至少一条分布有喷孔的灌浆清洗管，用于对锚筋的清洗和成墙后期的灌浆处理。上述的地下连续墙工字钢接头结构中，所述的锚筋与工字钢固定连接，锚筋的长度为100 150mm ；锚筋的分布密度为200 500mmX200 500mm。本发明的后一技术方案是这样的一种地下连续墙工字钢接头结构的施工方法， 包括下述步骤(1)开挖先行墙幅的地面槽；(2)制作先行墙幅的钢筋笼，并在先行墙幅的钢筋笼端部设置工字钢接头；(3)在工字钢内侧焊接分布锚筋；(4)吊放先行墙幅的钢筋笼于先行墙幅的地面槽内，并在锚筋外侧与工字钢内侧之间设置挡泥浆接头管；( 先行墙幅混凝土浇筑成型；(6)开挖接头管外侧的后邻接墙幅的地面槽，并制作后邻接墙幅的钢筋笼，然后吊出接头管，吊放后邻接墙幅的钢筋笼于后邻接墙幅的地面槽内，清洗锚筋；(7) 后邻接墙幅混凝土浇筑成型；(8)循环步骤( (7)即可形成连续墙。上述的一种地下连续墙工字钢接头结构的施工方法中，步骤中所述的挡泥浆接头管为纵向设置的一根以上圆形管；步骤中所述的挡泥浆接头管也可以为与工字钢相适应的方形管。上述的一种地下连续墙工字钢接头结构的施工方法中，步骤(4)还包括在工字钢与后邻接墙幅一侧的内壁放置灌浆清洗管的过程。本发明采用上述结构后，与现有技术相比，具有下述优点(1)通过在工字钢与后邻接墙幅的连接部之间设置锚筋，可以使工字钢与后邻接墙幅之间形成有效地连接，并形成防渗性能优良的刚性接头，克服工字钢与后邻接墙幅之间因混凝土收缩和受力后产生差异变形带来的接缝渗漏问题，达到提高地下连续墙接缝整体抗渗性能。(2)本发明的施工方法采取了工字钢接头、接头管及分布锚筋的结合的施工形式， 具有结构简单、造价便宜、止水效果好、能提高地下连续墙接缝抗渗能力及防止结合部渗漏的特点。接头管的加入的目的在于浇注混凝土时阻挡泥浆的绕流，锚筋的加入的目的在于防止结合部位也就是工字钢、钢筋笼和接头管部位的渗漏问题。采用此工艺做出来的连续墙，基本上100米以上的墙体，都能达到很好的挡水挡沙作用，防止渗漏。(3)采用了整根的接头管，具有可以方便操作，节约时间及使用效果好的特点。
下面结合附图中的实施例对本发明作进一步的详细说明，但并不构成对本发明的任何限制。图1是本发明具体实施例1的结构示意图；图2是本发明具体实施例2的结构示意图；图3是本发明具体实施例3的结构示意图；图4是本发明具体施工方法1的结构示意图；图5是本发明具体施工方法2的结构示意图。图中先行墙幅1、后邻接墙幅2、工字钢3、锚筋4、灌浆清洗管5、挡泥浆接头管6。
具体实施方式
参阅图1所示，本发明的一种地下连续墙工字钢接头结构，包括先行墙幅1、后邻接墙幅2、连接在先行墙幅1和后邻接墙幅2之间的工字钢3，本发明的关键是在工字钢3 与后邻接墙幅2的连接部之间分布有锚筋4 ；本实施例中的工字钢3为非对称结构，工字钢 3与后邻接墙幅2的连接部比工字钢3与先行墙幅1的连接部宽100 300mm，这样更有利于分布设置锚筋4，增强连接效果，提高地下连续墙的接头防渗性能。本发明中的锚筋4与工字钢3可以通过焊接形成固定连接，锚筋4的长度可以根据需要采用100 150mm ；锚筋 4的分布密度也应根据需要(如连续墙的深度)在200 500mmX200 500mm之间选择， 即相邻锚筋4之间的间隔距离为200 500mm。
实施例2
参阅图2所示，本发明的另一种地下连续墙工字钢接头结构，与实施例1基本相同，不同处是在工字钢3与后邻接墙幅2 —侧的内壁设有两条分布有喷孔的灌浆清洗管5， 用于对锚筋4的采用高压水进行清洗和成墙后期采用高压浆进行灌浆处理，便于施工和成墙后期的接头防渗处理。
实施例3
参阅图3所示，为本发明的另一种地下连续墙工字钢接头结构，与实施例1基本相同，不同处是连接先行墙幅1和后邻接墙幅2之间的工字钢3为异形接头，其实施效果与实施例1基本相同。
实施例4
参阅图4所示，为本发明具体施工方式之一，具体包括下述步骤
(1)开挖先行墙幅1的地面槽；
(2)制作先行墙幅的钢筋笼，并在先行墙幅1的钢筋笼端部设置工字钢3接头；
(3)在工字钢3内侧焊接分布锚筋4 ；
(4)吊放先行墙幅1的钢筋笼于先行墙幅1的地面槽内，并在锚筋4外侧与工字钢 3内侧之间设置挡泥浆接头管6，挡泥浆接头管6为纵向设置的三根圆形管；
(5)先行墙幅1混凝土浇筑成型；
(6)开挖接头管6外侧的后邻接墙幅2的地面槽，并制作后邻接墙幅2的钢筋笼， 然后吊出接头管6，吊放后邻接墙幅2的钢筋笼于后邻接墙幅2的地面槽内，用高压水清洗锚筋4;
(7)后邻接墙幅2混凝土浇筑成型；
(8)循环步骤(2) (7)即可形成连续墙。
实施例5
参阅图5所示，为本发明的另一种施工方法，其与实施例4施工方法基本相同，不同的是步骤4中所述的挡泥浆接头管6为与工字钢3相适应的方形管，当然也可以采用外侧大内侧小的梯形管；并且，步骤(4)还包括在工字钢3与后邻接墙幅2—侧的内壁放置灌浆清洗管5的过程。
本发明也可以按传统的沙包挡浆方式进行施工，总之，上述具体实施方式
为本发明的优选实施例，并不能对本发明进行限定，其他的任何未背离本发明的技术方案而所做的改变或其它等效的置换方式，都包含在本发明的保护范围之内。
权利要求
1.一种地下连续墙工字钢接头结构，包括先行墙幅(1)、后邻接墙幅O)、连接在先行墙幅(1)和后邻接墙幅(2)之间的工字钢(3)，其特征在于，所述的工字钢(3)与后邻接墙幅O)的连接部之间分布有锚筋G)。
2.根据权利要求1所述的地下连续墙工字钢接头结构，其特征在于，所述的工字钢(3) 为非对称结构，工字钢(3)与后邻接墙幅O)的连接部比工字钢(3)与先行墙幅(1)的连接部宽100 300mm。
3.根据权利要求1或2所述的地下连续墙工字钢接头结构，其特征在于，所述的工字钢(3)与后邻接墙幅( 一侧的内壁设有至少一条分布有喷孔的灌浆清洗管(5)。
4.根据权利要求1或2所述的地下连续墙工字钢接头结构，其特征在于，所述的锚筋(4)与工字钢(3)固定连接，锚筋(4)的长度为100 150mm；锚筋(4)的分布密度为200 500mmX200 500mm。
5.根据权利要3所述的地下连续墙工字钢接头结构，其特征在于，所述的锚筋(4)与工字钢(3)固定连接，锚筋⑷的长度为100 150mm;锚筋(4)的分布密度为200 500mmX200 500mm。
6.权利要求1所述地下连续墙工字钢接头结构的施工方法，其特征在于包括下述步骤(1)开挖先行墙幅⑴的地面槽；(2)制作先行墙幅的钢筋笼，并在先行墙幅⑴的钢筋笼端部设置工字钢( 接头；C3)在工字钢(3)内侧焊接分布锚筋； (4)吊放先行墙幅(1)的钢筋笼于先行墙幅(1)的地面槽内，并在锚筋(4)外侧与工字钢(3)内侧之间设置挡泥浆接头管(6) ； (5)先行墙幅(1)混凝土浇筑成型；(6)开挖接头管(6)外侧的后邻接墙幅(2)的地面槽，并制作后邻接墙幅(2)的钢筋笼，然后吊出接头管(6)，吊放后邻接墙幅O)的钢筋笼于后邻接墙幅O)的地面槽内，清洗锚筋； (7)后邻接墙幅( 混凝土浇筑成型；(8)循环步骤(2) (7)即可形成连续墙。
7.根据权利要6所述的方法，其特征在于，步骤(4)中所述的挡泥浆接头管(6)为纵向设置的一根以上圆形管。
8.根据权利要6所述的方法，其特征在于，步骤(4)中所述的挡泥浆接头管(6)为与工字钢(3)相适应的方形管。
9.根据权利要6所述的方法，其特征在于，步骤(4)还包括在工字钢(3)与后邻接墙幅 (2) 一侧的内壁放置灌浆清洗管(5)的过程。
全文摘要
本发明公开了一种地下连续墙的钢接头结构及其施工方法，属于地下连续墙技术领域，旨在提供一种结构简单、止水效果良好的地下连续墙的钢接头结构；其技术要点包括先行墙幅、后邻接墙幅、连接在先行墙幅和后邻接墙幅之间的工字钢，其中所述的工字钢与后邻接墙幅的连接部之间分布有锚筋；施工方法主要包括(1)开挖先行墙幅的地面槽；(2)制作先行墙幅的钢筋笼，并在先行墙幅的钢筋笼端部设置工字钢接头；(3)设置锚筋；(4)吊放钢筋笼，在锚筋外侧设置挡泥浆接头管；(5)混凝土浇筑成型；(6)开挖后邻接墙幅地面槽，制作钢筋笼，吊出接头管，吊放钢筋笼清洗锚筋；(7)混凝土浇筑成型；(8)循环步骤(2)～(7)即可形成连续墙。